Бесплатная библиотека стандартов и нормативов www.docload.ru

Все документы, размещенные на этом сайте, не являются их официальным изданием и предназначены исключительно для ознакомительных целей.
Электронные копии этих документов могут распространяться без всяких ограничений. Вы можете размещать информацию с этого сайта на любом другом сайте.
Это некоммерческий сайт и здесь не продаются документы. Вы можете скачать их абсолютно бесплатно!
Содержимое сайта не нарушает чьих-либо авторских прав! Человек имеет право на информацию!

 

ГОССТРОЙ СССР

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

СНиП II-11-77*

Нормы проектирования

Часть II

Защитные сооружения гражданской обороны

Глава 11

Утверждены постановлением
Госстроя СССР
от 13 октября 1977 г. № 158

Москва 1987

Глава СНиП II-11-77* является переизданием главы СНиП II-11-77 "Защитные сооружения гражданской обороны" с изменениями и дополнениями, утвержденными постановлениями Госстроя СССР от 14 июля 1980 г. № 103, от 4 сентябри 1981 г. № 161 и от 28 июня 1985 г. № 109.

Разработана институтами ЦНИИпромзданий и Сантехпроект Госстроя СССР с участием учреждений Министерства обороны. НИИЖБ, ПИ № 1 Госстроя СССР, Моспромпроекта (мастерская № 6). ГлавАПУ г. Москвы, СоюзморНИИпроекта Минморфлота и МИСИ им. В. В. Куйбышева Минвуза СССР.

Глава СНиП II-11-77* согласована с Министерством обороны (начальником гражданской обороны СССР), Минздравом СССР, ГУПО МВД СССР и Госгортехнадзором СССР.

С введением в действие настоящей главы утрачивают силу:

"Указания по проектированию убежищ гражданской обороны" (СН 405-70);

изменения и дополнения "Указаний по проектированию убежищ гражданской обороны" (СН 405-70);

внесенные постановлениями Госстроя СССР от 6 декабря 1971 г. № 192, от 19 июня 1973 г. № 100, от 8 июля 1974 г. № 141 и от 15 октября 1974 г. № 210;

"Указания по проектированию противорадиационных укрытий" (СН 427-71) ;

изменения и дополнения "Указаний по проектированию противорадиационных укрытий" (СН 427-71), внесенные постановлениями Госстроя СССР от 29 декабря 1972 г. № 226 и от 14 сентября 1976 г. № 147;

письмо Госстроя СССР и Штаба гражданской обороны СССР от 6 мая 1977 г. № НК-2198-1 "О применении электроручных вентиляторов при строительстве защитных сооружений".

Разделы, пункты, таблицы и приложения, в которые внесены изменения и дополнения, отмечены в СНиП звездочкой.

Редакторы - канд. военных наук П.М.Кузьмин, инженеры Б.Н. Шевченко и К.М. Кузьмин (Госстрой СССР), инж. С.А. Лохов (ЦНИИпромзданий), инженеры Н.Н. Сидоров и Е.П. Пылаев (Сантехпроект), кандидаты техн. наук В.И. Морозов, А.А. Хомко, А.И. Костин и Л.И. Быковченко (Минобороны).

Госстрой СССР

Строительные нормы и правила

СНиП II-11-77*

Защитные сооружения гражданской обороны

Взамен
СН 405-70 и СН 427-71

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1*. Настоящие нормы должны соблюдаться при проектировании вновь строящихся и реконструируемых защитных сооружений гражданской обороны (убежищ и противорадиационных укрытий), размещаемых в приспосабливаемых для этих целей помещениях производственных, вспомогательных, жилых и общественных зданий и других объектов народного хозяйства, а также отдельно стоящих убежищ в заглубленных или возвышающихся сооружениях. Защитные сооружения гражданской обороны предназначаются для защиты в военное время укрываемых от воздействия оружия массового поражения и должны использоваться в мирное время для нужд народного хозяйства и обслуживания населения. Убежища подразделяются на классы, а противорадиационные укрытия - на группы согласно прил. 1*1.

_______________

1 Рассылается министерствами и ведомствами.

При проектировании защитных сооружений гражданской обороны кроме требований настоящей главы следует учитывать требования действующего законодательства и соответствующих глав СНиП по проектированию зданий и сооружений, в помещениях которых размещаются защитные сооружения, а также требования других нормативных документов с учетом специфических условий строительства защитных сооружений, изложенных в настоящей главе СНиП.

1.2*. Убежища следует размещать в подвальных, цокольных и первых этажах зданий и сооружений. Размещение убежищ в первых этажах допускается с разрешения министерств и ведомств при соответствующем технико-экономическом обосновании. Строительство отдельно стоящих заглубленных или возвышающихся (с заглублением пола менее 1,5 м от планировочной отметки земли) убежищ допускается при невозможности устройства встроенных убежищ или при возведении объектов в сложных гидрогеологических условиях при соответствующем обосновании. Для размещения противорадиационных укрытий следует использовать помещения (согласно прил. 1*):

производственных и вспомогательных зданий предприятий, лечебных учреждений и жилых зданий;

школ, библиотек и зданий общественного назначения;

кинотеатров. Домов культуры, клубов, пансионатов, пионерских лагерей, домов и баз отдыха;

складов сезонного хранения топлива, овощей, продуктов и хозяйственного инвентаря.

Внесены
институтами ЦНИИпромзданий и Сантехпроект

Госстроя СССР

Утверждены
постановлением Госстроя СССР

от 13 октября 1977 № 158

Срок введения в действие

1 июля 1978 г.

1.3. При проектировании помещений, приспосабливаемых под защитные сооружения, следует предусматривать наиболее экономичные объемно-планировочные и конструктивные решения. Габариты помещений следует назначать минимальными, обеспечивающими соблюдение требований по эффективному использованию указанных помещений в мирное время для нужд народного хозяйства и защитных сооружений в военное время. Конструкции должны приниматься с учетом их эффективной и экономической целесообразности в условиях конкретной площадки строительства в порядке, предусмотренном техническими правилами по экономному расходованию основных строительных материалов.

1.4*. Состав помещений защитных сооружений, размещаемых в защищенной части здания или в отдельно стоящем заглубленном сооружении, должен быть определен с учетом эксплуатации их в мирное время, при этом площади указанных помещений, предназначенных для эксплуатации в мирное время, не должны превышать площадей, необходимых для защитных сооружений. В защитных сооружениях на каждые 500 укрываемых необходимо предусматривать один санитарный пост площадью 2 м2, но не менее одного поста на сооружение. В убежищах вместимостью 900 - 1200 чел. кроме санитарных постов следует предусматривать медицинский пункт площадью 9 м2 при этом на каждые 100 укрываемых сверх 1200 чел. площадь медпункта должна быть дополнительно увеличена на 1 м2.

1.5. Защитные сооружения, размещаемые в подвальных, цокольных и первых этажах и в отдельно стоящих сооружениях, следует использовать в мирное время под:

санитарно-бытовые помещения (гардеробные домашней и уличной одежды с душевыми и умывальными);

помещения культурного обслуживания (красные уголки, кабинеты политического просвещения) и учебных занятий;

производственные помещения, отнесенные по пожарной опасности к категориям Г и Д, в которых осуществляются технологические процессы, не сопровождающиеся выделением вредных жидкостей, паров и газов, опасных для людей, и не требующие естественного освещения;

технологические, транспортные и пешеходные тоннели;

помещения дежурных электриков, связистов, ремонтных бригад;

гаражи для легковых автомобилей, подземные стоянки автокаров и автомобилей;

складские помещения для хранения несгораемых материалов, а также для сгораемых материалов и несгораемых материалов в сгораемой таре при наличии автоматической системы пожаротушения;

помещения торговли и общественного питания (магазины, залы столовых, буфеты, кафе, закусочные);

спортивные помещения (стрелковые тиры и залы для спортивных занятий);

помещения бытового обслуживания населения (Дома быта, ателье, мастерские, приемные пункты, фотоателье, конторы и мастерские ЖЭК);

вспомогательные (подсобные) помещения лечебных учреждений (кроме бальнеологических).

Возможность использования в мирное время защищенных сооружений по другому назначению допускается по согласованию с местными органами Минздрава СССР, ГУПО МВД СССР и Штаба гражданской обороны.

1.6*. Складские помещения, приспосабливаемые под защитные сооружения, должны оборудоваться транспортными устройствами для загрузки, складирования и выгрузки материалов. При строительстве защитных сооружений в подвалах зданий или отдельно стоящих заглубленных сооружениях, расположенных в северной строительно-климатической зоне, не рекомендуется размещать в них в мирное время производства с технологическими процессами, требующими больших расходов воды.

1.7. Перевод помещений, используемых в мирное время, на режим защитного сооружения следует предусматривать в сроки, указанные в прил. 1*.

1.8. Вместимость защитных сооружений определяется суммой мест для сидения (на правом ярусе) и лежания (на втором и третьем ярусах) и принимается, как правило, для убежищ не менее 150 чел. Проектирование убежищ меньшей вместимости допускается в исключительных случаях с разрешения министерств и ведомств при соответствующем обосновании. Вместимость противорадиационных укрытий следует предусматривать:

а) 5 чел. и более в зависимости от площади помещений укрытий, оборудуемых в существующих зданиях или сооружениях;

б) 50 чел. и более во вновь строящихся зданиях и сооружениях с укрытиями.

Вместимость убежищ для нетранспортабельных больных и противорадиационных укрытий для учреждений здравоохранения определяется по прил. 2*. При этом вместимость убежищ следует принимать не менее 80 чел. Для больниц на 500 мест и менее убежища для нетранспортабельных больных следует предусматривать на группу близлежащих больниц.

1.9. Задание на проектирование защитных сооружений является составной частью задания на проектирование новых и реконструкцию действующих предприятий, зданий и сооружений. Состав задания на проектирование, стадийность проектирования, разработка и оформление проектов защитных сооружений принимаются в соответствии с требованиями инструкций по разработке проектов и смет для промышленного и жилищно-гражданского строительства.

В задании на проектирование защитных сооружений в дополнение к требованиям перечисленных инструкций следует указывать класс (группу) защитных сооружений, количество укрываемых мужчин и женщин, режимы вентиляции, назначение помещений в мирное время, технико-экономические показатели проекта.

Рабочие проекты (проекты, рабочая документация) защитных сооружений входят в состав рабочих проектов (проектов, рабочей документации) предприятия, здания, сооружения и оформляются в виде самостоятельных разделов (частей, томов, альбомов и т. п.).

1.10*. При определении сметной стоимости строительства защитных сооружений в составе предприятия или объекта следует руководствоваться инструкциями по разработке проектов и смет, на основании которых составляется проектно-сметная документация на строительство основных объектов.

Сметную стоимость встроенных в здания и сооружения защитных сооружений следует определять по отдельным локальным сметам в соответствии с формами № 4 и 6 прил. 10 и 12 (при расчете на ЭВМ) или формами № 5 и 7 прил. 11 и 13 (при отсутствии расчета на ЭВМ) СП 202-81*, а затраты на строительство этих сооружений включать в объектные сметы зданий (сооружений).

РАЗМЕЩЕНИЕ УБЕЖИЩ

1.11. Убежище следует располагать в местах наибольшего сосредоточения укрываемого персонала. Радиус сбора укрываемых следует принимать согласно прил. 1*. В тех случаях, когда за пределами радиуса сбора оказываются группы укрываемых, следует предусматривать укрытие их в близлежащее убежище, имеющем тамбур-шлюз во входе.

Убежища при возможности следует размещать:

встроенные - под зданиями наименьшей этажности из строящихся на данной площадке;

отдельно стоящие - на расстоянии от зданий и сооружений, равном их высоте.

1.12*. Убежища следует проектировать, как правило, заглубленными в грунт. В маловлажных грунтах низ покрытия следует располагать не выше уровня планировочной отметки земли. При наличии грунтовых вод допускается размещать низ покрытия выше планировочной отметки земли с обвалованием выступающих стен и покрытий грунтом. При этом заглубление убежищ (уровень пола) следует предусматривать не менее 1,5 м от планировочной отметки земли. При наличии в местах размещения убежищ высокого уровня грунтовых вод или напорных грунтовых вод, обильного их притока, скальных пород основания или густой сети инженерных коммуникаций допускается при технико-экономическом обосновании, за исключением зон затопления, строительство отдельно стоящих возвышающихся убежищ. Эти убежища должны возводиться из монолитного или сборно-монолитного железобетона с увеличенным грунтовым обвалованием.

Для заглубленной в грунт части убежищ следует предусматривать устройство гидроизоляции. Для убежищ, расположенных в водонасыщенных грунтах с коэффициентом фильтрации Кф до 3 м/сут, допускается устройство дренажа с окрасочной гидроизоляцией наружных поверхностей стен. Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого объекта и гидрогеологических условий. При этом сброс грунтовых вод должен быть самотечным, а при наличии в убежище дизельной электростанции (ДЭС) допускается устройство станции перекачки, размещаемой в убежище.

Полы помещений убежищ, располагаемых в водонасыщенных грунтах, должны иметь уклон 1- 2% в сторону лотков, а последние - 2- 3% в сторону водосборника, из которого вода должна откачиваться насосом (в убежище без ДЭС - ручным насосом).

1.13*. Прокладка транзитных линий водопровода, канализации, отопления, электроснабжения, а также трубопроводов сжатого воздуха, газопроводов и трубопроводов с перегретой водой через помещения убежищ не допускается.

Во встроенных убежищах прокладка указанных линий инженерных коммуникаций, связанных с системами зданий (сооружений), в которые встроены убежища, допускается при условии установки отключающих и других устройств, исключающих возможность нарушения защитных свойств убежищ. Канализационные стояки должны быть заключены в стальные трубы или железобетонные короба, надежно заделанные в покрытие и пол убежища.

Сети водоснабжения, отопления и канализации здания, проходящие над покрытием встроенного убежища, должны прокладываться в специальных коллекторах (бетонных или железобетонных каналах), доступных для осмотра и производства ремонтных работ при эксплуатации этих сетей в мирное время. Коллекторы должны иметь уклон 2-3 % в сторону стока.

1.14*. При проектировании встроенных убежищ следует предусматривать подсыпку грунта по покрытию слоем до 1 м и при необходимости прокладку в ней инженерных коммуникаций.

Подсыпку грунта по покрытию допускается не производить, если оно обеспечивает требуемую защиту от проникающей радиации и от высоких температур при пожарах.

Для отдельно стоящих убежищ следует предусматривать поверх покрытия подсыпку грунта слоем не менее 0,5 м и не более 1 м с отношением высоты откоса к его заложению не более 1:2 и выносом бровки откоса не менее чем на 1м, а для возвышающихся убежищ - на 3м.

При определении величины слоя грунта над покрытием убежищ, расположенных в северной строительно-климатической зоне, следует производить проверочный расчет на недопущение в мирное время промерзания покрытия и конденсации влаги на нем, кроме случаев, когда по условиям эксплуатации в мирное время эти требования не предъявляются.

1.15*. Расстояния между помещениями, приспосабливаемыми под убежища, и емкостями, технологическими установками со взрывоопасными продуктами следует принимать в соответствии с прил. 1* но не менее противопожарных разрывов, нормируемых главами СНиП и другими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР.

1.16. В защитных сооружениях, возводимых на вечномерзлых грунтах, в случае использования их в мирное время по другому назначению, чем это предусмотрено проектом, не допускается без специальных обоснований изменение температурного режима этих грунтов и принципа их использования в качестве основания.

В северной строительно-климатической зоне отдельно стоящие сооружения, приспосабливаемые под убежища, следует размещать в зонах с пониженной высотой снегового покрова.

В районах с объемом снегопереноса за зиму 400 м3/м и более, определяемым в соответствии с данными главы СНиП по строительной климатологии и геофизике, следует предусматривать мероприятия по снегозащите убежищ с учетом направления переноса снега при общих и низовых метелях.

1.17*. Убежища должны быть защищены от возможного затопления дождевыми водами, а также другими жидкостями при разрушении емкостей, расположенных на поверхности земли или на вышележащих этажах зданий и сооружений.

Убежища допускается располагать на расстоянии не менее 5 м (в свету) от линий водоснабжения, теплоснабжения и напорной канализации диаметром до 200 мм. При диаметре более 200 мм расстояние от убежища до линий водоснабжения, теплоснабжения и напорных канализационных магистралей должно быть не менее 15 м.

В северной строительно-климатической зоне отвод поверхностных вод следует предусматривать по открытым кюветам или лоткам, а из углублений - по трубам. Расстояние от убежища до открытых водостоков необходимо определять с учетом сохранения вечномерзлого состояния грунтов оснований убежищ и близлежащих зданий и сооружений. Выбор системы сброса поверхностных вод должен назначаться с учетом исключения возможности образования наледи.

РАЗМЕЩЕНИЕ ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ

1.18*. Противорадиационные укрытия следует размещать в соответствии с данными прил. 1*.

1.19*. К помещениям, приспосабливаемым под противорадиационные укрытия, предъявляются следующие требования:

наружные ограждающие конструкции зданий или сооружений должны обеспечивать необходимую кратность ослабления гамма-излучения;

 проемы и отверстия должны быть подготовлены для заделки их при переводе помещения на режим укрытия;

помещения должны располагаться вблизи мест пребывания большинства укрываемых.

1.20*. Уровень пола противорадиационных укрытий должен быть выше наивысшего уровня грунтовых вод не менее чем на 0,2 м.

Противорадиационные укрытия допускается размещать в подвальных помещениях ранее возведенных зданий и сооружений, пол которых расположен ниже уровня грунтовых вод, при наличии надежной гидроизоляции.

Проектирование противорадиационных укрытий во вновь строящихся подвальных помещениях при наличии грунтовых вод выше уровня пола допускается с разрешения министерств и ведомств при устройстве надежной гидроизоляции в исключительных случаях, когда отсутствуют другие приемлемые решения: оборудование противорадиационных укрытий на первом или в цокольном этаже зданий, приспособление под противорадиационные укрытия помещений близлежащих зданий и сооружений с учетом радиуса сбора укрываемых.

1.21. Прокладка транзитных и связанных с системой здания газовых сетей, паропроводов, трубопроводов с перегретой водой и сжатым воздухом через помещения противорадиационных укрытий не допускается.

Прокладка транзитных трубопроводов отопления, водопровода и канализации через помещения противорадиационных укрытий допускается при условии размещения их в полу или в коридорах, отделенных от помещения противорадиационного укрытия стенами с пределом огнестойкости 0,75 ч.

Трубопроводы отопления и вентиляции, водоснабжения и канализации, связанные с общей системой инженерного оборудования здания, допускается прокладывать через помещения противорадиационных укрытий.

2. ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

А. УБЕЖИЩА

2.1*. В убежищах следует предусматривать основные и вспомогательные помещения.

К основным относятся помещения для укрываемых, пункты управления, медпункты, а в убежищах лечебных учреждений - также операционно-перевязочные, предоперационно-стерилизационные.

К вспомогательным относятся фильтровентиляционные помещения (ФВП), санитарные узлы, защищенные ДЭС, электрощитовая, помещение для хранения продовольствия, станция перекачки, баллонная, тамбур-шлюз, тамбуры.

ПОМЕЩЕНИЯ ОСНОВНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

2.2. Норму площади пола основного помещения на одного укрываемого следует принимать равной 0,5 м2 при двухъярусном и 0,4 м2 - при трехъярусном расположении нар. Внутренний объем помещения должен быть не менее 1,5 м2 на одного укрываемого.

Норму площади помещений основного и вспомогательного назначения в убежищах лечебных учреждений следует принимать согласно табл. 1.

Примечания: 1. При определении объема на одного укрываемого следует учитывать объемы всех помещений в зоне герметизации, за исключением ДЭС, тамбуров, расширительных камер.

2. Площадь основных помещений, занимаемая недемонтируемым и не используемым для убежища оборудованием, в норму площади одного укрытия не входит.

Таблица 1

Помещения

Площадь помещения, м2, при вместимости убежища

по 150 коек

от 151 до 300 коек

1. Для больных (на одного укрываемого):

 

 

при высоте помещений 3 м и более

1,9

1,6

при высоте помещений 2,5 м

2,2

2,2

2. Операционно-перевязочная

20

25

3. Предоперационно-стерилизационная

10

12

4. Буфетная с помещением для подогрева пищи

16

20

5. Санитарная комната для дезинфекции суден и хранения отбросов в контейнерах

7

10

6. Для медицинского и обслуживающего персонала (на одного укрываемого)

0,5

0,5

Примечание. Нормы площади помещений для больных приняты с учетом расположения больничных коек:

80% в два яруса и 20% в один ярус в помещениях высотой 3 м;

60% в два яруса и 40% в один ярус в помещениях высотой 2,5 м.

2.3*. Высоту помещений убежищ следует принимать в соответствии с требованиями использования их в мирное время, но не более 3,5 м. При высоте помещений от 2,15 до 2,9 м следует предусматривать двухъярусное расположение нар, а при высоте 2,9 м и более - трёхъярусное. В убежищах учреждений здравоохранения при высоте помещения 2,15 м и более принимается двухъярусное расположение нар (кроватей для нетранспортабельных больных).

При технико-экономическом обосновании допускается использовать под убежища помещения, высота которых по условиям их эксплуатации в мирное время не менее 1,85 м. В этом случае принимается одноярусное расположение нар.

2.4*. Места для сидения в помещениях для укрываемых следует предусматривать размерами 0,45х0,45 м на одного человека, а места для лежания - 0,55х1,8 м. Высота скамей первого яруса должна быть 0,45 м, нар второго яруса - 1,4 м, третьего яруса - 2,15 м от пола. Расстояние от верхнего яруса до перекрытия или выступающих конструкций должно быть не менее 0,75 м.

Количество мест для лежания должно приниматься равным:

20% вместимости сооружения при двухъярусном расположении нар;

30 % вместимости сооружения при трехъярусном расположении нар.

2.5. Ширину проходов и коридоров следует принимать согласно табл. 2.

Таблица 2

Нормируемые величины

Расстояния, м, в убежищах, размещаемых

на предприятиях

при лечебных учреждениях

1. Ширина проходов на уровне скамей для сидения между:

 

 

поперечными рядами (при количестве мест в ряду не более 12)

0,7

-

продольными рядами и торцами поперечных рядов

0,75

-

продольными рядами (при количестве мест в ряду не более 20 и при одностороннем выходе)

0,85

-

2. Расстояние между больничными койками при:

 

 

двухъярусном расположении

-

1

одноярусном расположении

-

0,6

3. Сквозные проходы между рядами:

 

 

поперечными

0,9

-

продольными

1,2

 

4. Ширина проходов между рядами кроватей

-

1,3

5. Ширина коридоров

-

2,5

Примечание. Продольный ряд принимается по стороне здания с большим, а поперечный - с меньшим количеством разбивочных осей.

2.6*. На предприятиях с числом работающих в наиболее многочисленной смене 600 чел. и более в одном из убежищ следует предусматривать помещение для пункта управления предприятия.

На предприятиях с числом работающих в наиболее многочисленной смене до 600 чел. в убежище вместо пункта управления надлежит оборудовать телефонную и радиотрансляционную точки для связи с местным штабом гражданской обороны.

Пункт управления следует размещать в убежище, имеющем, как правило, защищенный источник электроснабжения.

Рабочую комнату и комнату связи пункта управления следует располагать вблизи одного из входов и отделять от помещений для укрываемых несгораемыми перегородками с пределом огнестойкости 1 ч.

Общее количество работающих в пункте управления предприятия следует принимать до 10 чел., норму площади на одного работающего - 2 м2.

На отдельных крупных предприятиях с разрешения министерств и ведомств число работающих на пункте управления допускается увеличивать до 25 чел.

2.7*. Отделку основных вспомогательных помещений убежищ следует предусматривать в соответствии с требованиями СНиП в зависимости от назначения помещений, но не выше улучшенной отделки. Оштукатуривание потолков и стен помещений, а также облицовка стен керамической плиткой не допускаются.

Поверхности стен помещений убежищ лечебных учреждений следует затирать цементным раствором под окраску масляной краской светлых тонов с матовой поверхностью.

В операционно-перевязочных, операционных и родовых родильных домов полы следует покрывать допущенными к применению синтетическими материалами светлых тонов.

ПОМЕЩЕНИЯ ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

2.8*. Площади вспомогательных помещений убежищ рекомендуется принимать согласно прил. 3.

Фильтровентиляционное оборудование следует размещать в фильтровентиляционных помещениях (ФВП), расположенных у наружных стен.

Размеры ФВП следует определять в зависимости от габаритов оборудования и площади, необходимой для его обслуживания. Противопыльные фильтры в системах вентиляции с электроручными вентиляторами должны иметь защитный экран, исключающий возможность прямого облучения обслуживающего персонала. Толщина защитных экранов и стен ФВП, смежных с внутренними помещениями убежищ, должна быть не менее величин, указанных в табл. 2а*.

Таблица 2а*.

Расчетная воздухоподача, м3

300

400-600

700-900

1000-4000

5000-9000

10000-1500

Толщина стен (экранов), мм:

 

 

 

 

 

 

железобетонных (бетонных)

50

80

100

170

200

250

армокирпичных

120

120

120

250

250

400

2.9. Санитарные узлы следует проектировать раздельными для мужчин и женщин. Количество санитарных приборов принимается согласно табл. 3.

Таблица 3

Санитарные приборы

Количество укрываемых, чел., на один прибор в убежищах, размещаемых

на предприятиях

при лечебных учреждениях

1. Напольная чаша (или унитаз) в туалетах для женщин

75

50

2. Напольная чаша (или унитаз) и писсуар (или 0,6 м лоткового писсуара) в туалетах для мужчин (два прибора)

 

100

3. Санитарный прибор для медицинского и обслуживающего персонала

-

20

4. Умывальники при санитарных узлах (не менее одного на санитарный узел)

200

100

Ширина прохода между двумя рядами кабин уборных или между рядом кабин и расположенных против них писсуаров должна быть равна 1,5 м, а между рядом кабин уборных и стеной или перегородкой - 1,1 м.

2.10*. Помещения для ДЭС следует располагать у наружной стены здания, отделяя его от других помещений несгораемой герметичной стеной (перегородкой) с пределом огнестойкости 1 ч. Входы в ДЭС из убежища должны быть оборудованы тамбуром с двумя герметическими дверями, открывающимися в сторону убежища.

2.10а*. При численности укрываемых до 150 чел. помещение для хранения продуктов следует принимать площадью 5 м2. На каждые 150 укрываемых сверх 150 чел. площадь помещения увеличивается на 3 м2.

Количество помещений для хранения продовольствия следует принимать из расчета одно помещение на 600 укрываемых. Помещения следует располагать рассредоточенно в различных местах убежища. Не допускается располагать указанные помещения рядом с санитарными узлами и медицинскими комнатами. Помещения оборудуются стеллажами заводского или индивидуального изготовления. Высота стеллажей должна быть не более 2 м. При этом минимальное расстояние от верхней полки стеллажа до выступающих частей перекрытия следует предусматривать не менее 0,5 м.

2.10б*. Дренажные станции перекачки следует располагать за линией герметизации убежищ. При входе в станцию должен быть предусмотрен тамбур с двумя герметическими дверями, открывающимися в сторону помещения станции.

Под полом станции необходимо предусматривать резервуар для приема и откачки дренажных вод. Вход в резервуар осуществляется через люк в полу станции.

2.10в*. Дверь в электрощитовую должна иметь проем размером 0,8х1,8 м, открываться наружу и иметь самозапирающиеся замки, открываемые без ключа с внутренней стороны помещения.

2.10г*. Помещение баллонной следует предусматривать в убежищах с тремя режимами вентиляции. По взрывоопасности, взрывопожарной и пожарной опасности оно относится к категории Д. Сообщение баллонной со смежными помещениями необходимо предусматривать через тамбур с противопожарными дверями, открывающимися наружу.

ЗАЩИЩЕННЫЕ ВХОДЫ И ВЫХОДЫ

2.11. Размеры проемов и проходов в помещения, приспосабливаемые под убежища, должны удовлетворять требованиям настоящей главы и других нормативных документов, предъявляемых к помещениям в зависимости от их назначения в мирное время.

Количество входов следует принимать согласно прил. 1* в зависимости от вместимости убежища и количества укрываемых, приходящихся на один вход, но не менее двух входов. При вместимости убежища до 300 чел. допускается устраивать один вход, при этом вторым входом должен быть аварийный (эвакуационный) выход в виде тоннеля с внутренним размером 1,2х2 м и с дверным проемом размером 0,8х1,8 м.

2.12. Количество выходов из производственных зданий для заполнения убежищ, расположенных за пределами этих зданий, определяется аналогично входам в убежища. Общая ширина выходов из здания должна быть не менее суммарной ширины входов в убежища. При этом допускается принимать в качестве выхода из здания наряду с обычными выходами и подъемно-поворотные ворота для транспорта, оборудованные устройствами для автоматического и ручного открывания.

Подъемно-поворотные ворота для транспорта без устройств для ручного открывания при расчете путей эвакуации из здания не учитываются.

2.13*. Входы следует предусматривать в противоположных сторонах убежищ с учетом направления движения основных потоков укрываемых: с территории предприятия, из незащищенных помещений подвалов, из первого этажа производственных и других зданий через самостоятельную лестничную клетку, из общих лестничных клеток, не имеющих выходов из пожароопасных помещений.

Конструктивно-планировочные решения входов, возвышающихся и встроенных в первые этажи убежищ, должны обеспечивать необходимую защиту от проникающей радиации и исключать возможность прямого попадания излучения в защищенные помещения. Для этого следует предусматривать устройство во входах поворотов под углом 90° или экранов против дверных проемов с перекрытиями между экранами и убежищами. Защитные толщи экранов и перекрытий принимаются по расчету на радиационное воздействие.

В северной строительно-климатической зоне входы во встроенные убежища следует размещать ближе к углам зданий и в стенах, расположенных параллельно направлению преобладающих ветров (по направлению ветров зимнего периода).

2.14*. В зданиях входы в помещения, приспосабливаемые под убежища, допускается устраивать через общие лестничные клетки при отсутствии в этих помещениях складов сгораемых материалов, гардеробных и мастерских по ремонту одежды и обуви.

При наличии в помещениях, приспосабливаемых под убежища, сгораемых материалов, гардеробных и мастерских по ремонту одежды и обуви выход на первый этаж следует предусматривать через отдельные лестничные клетки, ведущие до первого этажа, а также допускается использовать для выхода общую лестничную клетку, устраивая для этих помещений обособленные выходы наружу, отделенные от остальной части лестничной клетки глухими несгораемыми ограждающими конструкциями с пределом огнестойкости не менее 1 ч.

Встроенные убежища, используемые в мирное время под складские помещения, должны иметь не менее одного входа с территории предприятия.

2.15*. Для убежищ вместимостью 300 чел. и более следует предусматривать устройство при одном из входов тамбура-шлюза. Для убежищ вместимостью от 300 до 600 чел. включительно устраивается однокамерный, а в убежищах большей вместимости - двухкамерный тамбур-шлюз.

Для убежищ вместимостью более 600 чел. вместо двухкамерного тамбура-шлюза допускается устройство при двух входах однокамерных тамбуров-шлюзов.

Площадь каждой камеры тамбура-шлюза при ширине дверного проема 0,8 м следует принимать 8 м2, а при ширине 1,2 м-10 м2.

В наружной и внутренней стенах тамбура-шлюза следует предусматривать защитно-герметические двери, соответствующие классу защиты убежища. Защитно-герметические двери должны открываться наружу, по ходу эвакуации людей.

В убежищах лечебных учреждений вместимостью до 200 чел. устраивается однокамерный, а при большей вместимости - двухкамерный тамбур-шлюз.

2.16*. Все входы в убежища, кроме тех, которые оборудованы тамбурами-шлюзами, должны оборудоваться тамбурами.

Двери в тамбурах следует предусматривать: в наружной стене - защитно-герметические, соответствующие классу защиты убежища и типу входа, во внутренней стене - герметические. Двери должны открываться по ходу эвакуации людей.

Вход в расширительную камеру из помещений в пределах контура герметизации необходимо оборудовать двумя герметическими ставнями, а из помещения ДЭС - одним.

Входные проемы, используемые в мирное время и оборудованные защитно-герметическими и герметическими дверями, должны заполняться дверями с учетом требований глав СНиП по проектированию зданий и сооружений и противопожарных норм.

2.17. Суммарную ширину лестничных спусков во входе следует принимать в 1,5 раза, а пандусов - в 1,1 раза больше суммарной ширины дверных проемов.

Уклон лестничных маршей следует принимать не более 1:1,5, а пандусов - 1:6.

Ширина тамбура-шлюза, ширина и длина тамбура и предтамбура при распашных дверях должны быть на 0,6 м больше ширины дверного полотна.

В убежищах лечебных учреждений следует принимать ширину предтамбура, тамбура-шлюза - 2,5 м, тамбура - 1,8 м; длину тамбура и тамбура-шлюза 4-4,5 м, предтамбура - 1,8 м.

2.18*. Помещения, приспосабливаемые под убежища, должны иметь один аварийный (эвакуационный) выход.

В убежищах вместимостью 600 чел. и более одного из выходов следует оборудовать как аварийный (эвакуационный) в виде тоннеля внутренним размером 1,2х2 м. При этом выход из убежища в тоннель необходимо осуществлять через тамбур, оборудованный защитно-герметической и герметической дверями размером 0,8х1,8 м.

Тоннель аварийного выхода, совмещенного со входом в убежище, допускается предусматривать для размещения однокамерного тамбура-шлюза.

В отдельно стоящих убежищах допускается один их входов, расположенных вне зоны возможных завалов, проектировать как аварийный выход.

Аварийные выходы следует располагать, как правило, выше уровня грунтовых вод. Превышение отметки уровня грунтовых вод относительно пола аварийного выхода допускается принимать не более 0,2 м, а в аварийном выходе, совмещенном со входом, - не более 1,0 м.

 В условиях высокого уровня грунтовых вод допускается аварийный выход проектировать через покрытие в виде защищенной шахты без подходного тоннеля. При совмещении шахтного аварийного выхода со входом следует предусматривать лестничный спуск. Высота оголовка шахты определяется расчетом.

2.19. В убежищах вместимостью до 600 чел. допускается предусматривать аварийный выход в виде вертикальной шахты с защитным оголовком. При этом аварийный выход должен соединяться с убежищем тоннелем. Внутренние размеры тоннеля и шахты должны быть 0,9х1,3 м.

Выход из убежища в тоннель должен оборудоваться защитно-герметическими и герметическими ставнями, устанавливаемыми соответственно с наружной и внутренней сторон стены.

2.20*. Аварийные шахтные выходы следует оборудовать защищенными оголовками, высоту которых hor необходимо принимать 1,2 или 0,5 м в зависимости от удаления оголовка от здания.

Удаление оголовков в зависимости от высоты и типа зданий принимается согласно табл. 4.

Таблица 4

Здания

Расстояние от здания до оголовка, м, при hor, м

0,5

1,2

Производственные одноэтажные

0,5 Н

0

Производственные многоэтажные

Н

0,5 Н

Административно-бытовые корпуса, жилые здания

Н

0,5 Н+3

Примечание. В табл. 4 дана высота здания Н, м.

При удалении оголовков на расстояния менее указанных в табл. 4 их высоту следует принимать по интерполяции между величинами 0,5 и 1,2 м или 1,2 м и высотой оголовка в пределах контуре разрушенного здания, равной hor = 0,15 Н для производственных многоэтажных и hor = 0,25 Н для административно-бытовых и жилых многоэтажных зданий.

В стенах оголовка высотой 1,2 м следует предусматривать проемы размером 0,6х0,8 м, оборудуемые жалюзийными решетками, открываемыми внутрь. При высоте оголовка менее 1,2 м в покрытии следует предусматривать металлическую решетку, открываемую вниз, размером 0,6х0,6 м.

В условиях стесненной городской застройки при соответствующем технико-экономическом обосновании допускается во входах, совмещенных с аварийными выходами, предусматривать оголовки с устройством в них лестничных маршей (спусков) и защитно-герметических и герметических дверей размером 0,8х1,8 м. В этом случае устройство тамбура при выходе из убежища в тоннель не предусматривается.

При расстоянии от здания до открытой части аварийного выхода более высоты здания допускается вместо защищенного оголовка устраивать лестничный спуск с поверхности земли.

2.21. Входы и аварийные выходы должны быть защищены от атмосферных осадков и поверхностных вод.

Павильоны, защищающие входы от атмосферных осадков, должны выполняться из легких несгораемых материалов.

КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.22*. Конструкции помещений, приспосабливаемых под убежища, должны обеспечивать защиту укрываемых от воздействия ударной волны, ионизирующих излучении, светового излучения и теплового воздействия при пожарах.

Помещения, приспосабливаемые под убежища, должны быть герметичными1.

___________________

1 Табл. 5 исключена.

2.23. Для убежищ следует принимать перекрытия по балочной схеме с опиранием балок (ригелей) на колонны, а также рекомендуется принимать безбалочные перекрытия. Применение несущих внутренних продольных и поперечных стен допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании.

2.24*. Участки не обсыпанных грунтом железобетонных стен, выступающих над поверхностью земли или примыкающих к незащищенным подвалам, а также стены в местах примыкания входов и необсыпанные покрытия при толщине их 50 см и менее должны иметь термоизоляционный слой согласно табл. 6.

Таблица 6

Термоизоляционный материал

Термоизоляционный слой, см, при толщине железобетонных стен и покрытий, см

50

40

30

20

10

Шлак котельный или доменный

7

10

15

20

30

Керамзит, кирпичная кладка

8

11

17

22

32

Шлакобетон, керамзитобетон, песок сухой

9

12

20

25

35

Бетон тяжелый

10

20

30

40

50

Грунт растительный

15

2S

35

45

55

2.25. Конструктивную схему встроенных убежищ следует выбирать с учетом конструкций здания (сооружения), в которое встраивается убежище, и на основе технико-экономической оценки объемно-планировочных решений по использованию помещений в мирное время. Рекомендуется применять каркасную схему.

Бескаркасная схема допускается при соответствующем обосновании.

2.26. Конструктивные решения сопряжений элементов каркаса надземной части зданий с конструкциями встроенных убежищ должны предусматривать, как правило, свободное опирание надземных конструкций зданий на покрытие встроенного убежища.

Для обеспечения пространственной жесткости каркаса вновь строящейся надземной части здания при воздействии эксплуатационных нагрузок допускается устройство "стыков по жесткой схеме" каркаса надземной части с покрытием убежищ, рассчитанных на разрушение надземных конструкций при особом сочетании нагрузок и сохранении при этом прочности и герметичности покрытия убежищ.

2.27*. При проектировании убежищ следует предусматривать применение типовых сборных железобетонных конструкций.

Для убежищ IV класса допускается применение типовых железобетонных конструкций промышленного и жилищно-гражданского строительства с необходимым усилением.

При расположении основания убежищ ниже или на уровне грунтовых вод фундаментную плиту следует проектировать из монолитного железобетона.

Наружные стены убежищ, пол которых расположен ниже уровня грунтовых вод на 2 м и менее, допускается проектировать из сборных железобетонных конструкций с устройством надежной гидроизоляции.

В случае, если отметка пола убежища ниже уровня грунтовых вод более чем на 2 м, фундаментную плиту и наружные стены убежищ следует проектировать из монолитного железобетона с оклеечной гидроизоляцией, предусматривая индустриальные способы их возведения и непрерывную укладку бетонной смеси при бетонировании.

В зоне возможного затопления несущие конструкции убежищ следует проектировать из монолитного железобетона с оклеечной гидроизоляцией.

2.28. В наиболее напряженных местах изгибаемых и внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо предусматривать учащенную поперечную арматуру с шагом 10-15d.

2.29. Покрытия следует проектировать, как правило, сборными и сборно-монолитными, обеспечивающими надежную связь покрытия со стенами, выполненными из сборных железобетонных элементов, путем сварки закладных деталей или выпусков арматуры длиной 30-35d стержней, а со стенами из каменных (бетонных) материалов - путем установки анкеров. Узлы сопряжения должны замоноличиваться бетоном.

2.30*. Стены следует проектировать из сборных железобетонных панелей, бетонных блоков, монолитного железобетона и других строительных материалов, удовлетворяющих требованиям прочности, а также другим требованиям, предъявляемым к подземным частям зданий и сооружений.

При проектировании стен из сборных конструкций необходимо предусматривать заполнение швов между стеновыми панелями и заделку их в паз фундаментной плиты бетоном или раствором. В водонасыщенных грунтах заполнение швов и заделку панелей следует производить водонепроницаемым бетоном (раствором) на безусадочном или расширяющемся и самонапрягающемся цементе либо на портландцементе с уплотняющими добавками.

Места сопряжения стен (углы примыкания, пересечения), выполненные из каменных материалов и бетонных блоков, следует усиливать арматурой класса А-I в виде отдельных стержней или сеток.

При проектировании наружных стен встроенных в первые этажи убежищ следует применять монолитный железобетон или комплексные конструкции, состоящие из монолитного железобетона и каменной кладки, расположенной с наружной стороны.

2.31*. Колонны и фундаменты необходимо проектировать из сборного или монолитного железобетона. При расположении основания сооружения на 0,5 м выше наивысшего уровня грунтовых вод следует применять ленточные (под стены) и столбчатые (под колонны) фундаменты.

В водонасыщенных грунтах, сложных гидрогеологических условиях и в районах распространения вечномерзлых грунтов рекомендуется применять фундаменты в виде сплошной плиты из монолитного железобетона.

Для стен и колонн возвышающихся, отдельно стоящих и встроенных в первые этажи убежищ допускается применение монолитных железобетонных ленточных фундаментов, расположенных в двух взаимно перпендикулярных направлениях.

В районах распространения вечномерзлых грунтов тоннели входов и аварийных выходов должны иметь отдельные от основного сооружения фундаменты.

2.32. В северной строительно-климатической зоне тоннели входов и аварийных выходов убежищ, проектируемых с использованием вечномерзлых грунтов в качестве основания по принципу II и в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, следует отделять от помещений убежищ деформационными швами, конструкция которых должна исключать возможность попадания грунтовых вод во входы убежищ.

2.33. Сопряжения несущих стен и колонн с покрытиями и фундаментами должны обеспечивать пространственную жесткость убежища при монтажных и расчетных нагрузках.

2.34*. Перегородки следует проектировать армокирпичными, из сборного железобетона, из бетона на пористых заполнителях и других огнестойких материалов. Конструкции перегородок и их крепления к стенам, колоннам и покрытиям следует проектировать с учетом воздействия инерционных нагрузок и возможных деформаций элементов покрытий и вертикальных осадок стен и колонн при воздействии расчетной нагрузки.

2.34а*. В бетонной подготовке пола помещений для хранения продовольствия необходимо предусматривать укладку сетки из стальной проволоки диаметром 1,5-2,5 мм с размером ячейки не более 12х12 мм. В местах сопряжения бетонной подготовки пола с ограждающими конструкциями помещений сетку следует заводить на высоту 0,5 м от пола и оштукатуривать цементным раствором.

Входные двери помещений для хранения продовольствия должны быть сплошными, без пустот, обитыми кровельной оцинкованной сталью на высоту 0,5 м, на дверях следует предусматривать установку замков.

2.35. Защиту входных проемов следует предусматривать с помощью защитно-герметических и герметических ворот, дверей и ставней, разрабатываемых в соответствии с ГОСТом.

2.36*. На вводах коммуникаций, обеспечивающих внешние связи данного помещения, приспосабливаемого под убежище, с другими, а также функционирование систем внутреннего оборудования после воздействия расчетной нагрузки, необходимо предусматривать компенсационные устройства.

Проектирование компенсационных устройств и дверных проемов следует производить с учетом возможной осадки сооружения на 15 см.

ГИДРОИЗОЛЯЦИЯ И ГЕРМЕТИЗАЦИЯ

2.37*. Гидроизоляцию убежищ следует проектировать в соответствии с требованиями инструкции по проектированию гидроизоляции подземных частей зданий и сооружений. Степень допустимого увлажнения ограждающих конструкций убежищ следует принимать в зависимости от назначения помещений, используемых в мирное время, но не ниже II категории.

Для гидроизоляционных покрытий следует выбирать материалы, обладающие высокой адгезией, значительной сопротивляемостью разрыву, водо- и паронепроницаемостью, наибольшим относительным удлинением, а при наличии агрессивных грунтовых вод - стойкие к их воздействию.

В северной строительно-климатической зоне независимо от принципа использования вечномерзлых грунтов (I и II) в качестве основания убежищ заглубленные в грунт конструкции должны иметь гидроизоляцию, стойкую к замораживанию и пригодную к условиям работы при отрицательных температурах. Во всех случаях гидроизоляция должна совмещаться с антикоррозионной защитой, а также с защитой фундаментов и других подземных зданий и сооружений от выпучивания.

2.38. В убежищах, размещаемых в водонасыщенных грунтах и в зонах возможного затопления, гидроизоляцию из рулонных материалов и отдельных листов необходимо рассчитывать исходя из условия обеспечения водонепроницаемости после воздействия расчетных нагрузок.

При проектировании указанных убежищ необходимо определять зоны возможного появления трещин в ограждающих конструкциях и ширину их раскрытия при наиболее неблагоприятных расчетных случаях воздействия. Конструкцию гидроизоляционного покрытия следует определять с учетом возможного деформирования его без разрыва и потери изоляционных свойств.

2.39. Расчетная величина деформации ат, см, при которой материал гидроизоляции деформируется без разрыва, определяется по формуле

,                                                          (1)

где Ки - коэффициент, зависящий от соотношения физико-механических свойств гидроизоляционных материалов и мастики, принимаемый по табл. 7;

Еи - модуль деформации гидроизоляционного материала, принимаемый по табл. 8, кгс/см2;

Îи - относительное удлинение гидроизоляционного материала, принимаемое по табл. 8;

Rи - расчетное сопротивление гидроизоляционного материала растяжению, кгс/см2, принимаемое по табл. 8;

d - толщина гидроизоляционного материала, см;

Rм - расчетное сопротивление мастики сдвигу, принимаемое по табл. 8, кгс/см2;

q - расчетная нагрузка на гидроизоляцию, кгс/см2;

fи - коэффициент трения песка по гидроизоляционному покрытию, принимаемый по табл. 9.

Таблица 7

Таблица 8

Гидроизоляционный материал

Расчетные сопротивления Rи, кгс/см2 (над чертой) , модуль деформации Еи, кгс/см2 (под чертой),. при времени нарастания нагрузки, м×с

До 6

8

10

20

40

60

100

150

1. Поливинилхлоридный пластикат при Îи = 0,2

2. То же, при Îи = 0,1

3. Листовой полиэтилен при Îи = 0,3

4. Изол в 3 слоя при Îи = 0,1

5. Изол в 4 слоя при Îи = 0,08

6. Изол в 5 слоев при Îи =0,08

7. Бризол в 3 слоя при Îи = 0,08

8. Бризол в 5 слоев при Îи = 0,08

9. Бризол в 4 слоя при Îи = 0,08

10. Мастика БКС, Rм

17,5

17,5

17,5

13

9,8

8,0

6,2

5,2

Примечание. При промежуточных значениях времени нарастания нагрузки значения Rи, Rм и Îи допускается принимать по интерполяции.

Таблица 9

Материал гидроизоляционного покрытия

Коэффициент трения fи песка при его зерновом составе и влажности, %

средне-зернистого

крупно-зернистого

G = 0

G £0,5

G = 0

G £0,5

Поливинилхлоридный пластикат

0,5

0,4

0,55

0,43

Листовой полиэтилен

0,42

0,36

0,45

0,38

Изол и бризол

0,52

0,4

0,6

0,45

Примечание. Для глинистых и суглинистых грунтов коэффициент fи допускается принимать как для среднезернистых песков при влажности G £ 0,5.

2.40. Максимальная ширина раскрытия трещин в местах сопряжения железобетонных конструкций не должна превышать 0,5 см.

В тех случаях, когда значения ат будут меньше максимальной ширины трещины в конструкции сооружения, необходимо предусматривать применение гидроизоляционных материалов с более высокими прочностными характеристиками, увеличивать число слоев гидроизоляционного покрытия или предусматривать местные усиления гидроизоляции в зоне образования трещин.

Расчет гидроизоляции на отрыв по вертикальным поверхностям при осадке сооружения под действием нагрузки производится по формуле

qfи £ Rм,                                                                  (2)

где Rм, q, fи - то же, что в формуле (1).

2.41*. Вводы инженерных коммуникаций должны быть доступны для их осмотра и ремонта с внутренней стороны убежища. Допускается объединение их, при этом группировку вводов следует производить с учетом требований соответствующих глав СНиП. На вводах водоснабжения и теплоснабжения, а также выпусках канализации следует предусматривать внутри убежища установку запорной арматуры.

Закладные части для вводов кабелей, воздуховодов, труб водопровода и теплоснабжения и для выпусков канализации следует устраивать в виде стальных патрубков с наваренными в средней их части фланцами. Установку закладных частей в ограждающие конструкции следует предусматривать, как правило, до бетонирования.

2.42. Закладные части для крепления защитно-герметических и герметических дверей (ставней) и вводов инженерных коммуникаций следует проектировать с учетом нагрузок от воздействия ударной волны. По периметру закладных частей дверей следует предусматривать установку штуцеров с шагом 0,5 м для нагнетания через них раствора на расширяющемся цементе.

В закладных (трубчатых) частях после прокладки кабелей электроснабжения и связи должна предусматриваться заливка свободного пространства кабельной мастикой. В других вводах свободное пространство внутри закладных частей следует заполнять уплотнительными прокладками.

2.43*. Эксплуатационный подпор воздуха при режиме фильтровентиляции должен предусматриваться 5 кгс/м2. При режиме чистой вентиляции подпор воздуха в убежище следует обеспечивать за счет превышения притока над вытяжкой, величина подпора воздуха при этом не нормируется.

В проекте на плане сооружения указываются все линии герметизации убежища и средства, обеспечивающие герметизацию во входах и местах прохода коммуникаций.

Б. ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫЕ УКРЫТИЯ (ПРУ)

ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.44. В составе противорадиационных укрытий следует предусматривать помещения для размещения укрываемых (основные), санитарного узла, вентиляционной и для хранения загрязненной верхней одежды (вспомогательные).

В неканализованных укрытиях вместимостью до 20 чел. допускается предусматривать помещение для выносной тары.

Противорадиационные укрытия для учреждений здравоохранения должны иметь следующие основные помещения: для размещения больных и выздоравливающих, медицинского и обслуживающего персонала, процедурную (перевязочную), буфетную и посты медсестер.

Размещение больных, медицинского и обслуживающего персонала следует предусматривать в раздельных помещениях, за исключением постов дежурного персонала. В противорадиационных укрытиях больниц хирургического профиля следует дополнительно предусматривать операционно-перевязочную и предоперационно-стерилизационную палаты. Для тяжелобольных следует предусматривать санитарную комнату.

Противорадиационные укрытия для инфекционных больных следует проектировать по индивидуальному заданию, предусматривая раздельное размещение больных по видам инфекции и выделяя при необходимости помещения для отдельных боксов.

2.45* Норму площади пола основных помещений в ПРУ на одного укрываемого следует принимать равной 0,5 м2 при двухъярусном и 0,4 м2 при трехъярусном расположении нар.

Нормы площади помещений противорадиационных укрытий для учреждений здравоохранения следует принимать согласно табл. 10.

Таблица 10

Помещения

Площадь помещений, м, при количестве коек (мест)

Дополнительные указания

200-400

401-600

601-1000

А. Больницы, клиники, госпитали и медсанчасти

 

 

 

 

1. Для размещения больных (на одного укрываемого):

 

 

 

 

тяжелобольных при высоте помещения 3 м и более

1,9

1,9

1,9

-

тяжело6ольных при высоте помещения 2,5м

2,2

2,2

2,2

-

выздоравливающих

1

1

1

-

2. Операционно-перевязочная

3. Предоперационно-стерилизационная

25

12

30

12

40

24

}

Только в больницах хирургического профиля

4. Процедурная-перевязочная

20

30

40

-

5. Буфетная с помещением для подогрева пищи

20

30

40

-

6. Посты медицинских сестер

2

2

2

Количество постов определяется в задании на проектирование

7. Для размещения медицинского и обслуживающего персонала (на одного укрываемого)

0,5

0,5

0,5

-

8. Санитарная комната (для мытья суден, пеленок и хранения отбросов)

10

14

20

Только для тяжелобольных

9. Отдельные помещения боксов с тамбуром и санузлом

11

11

11

Только в инфекционных больницах. Количество боксов определяется заданием на проектирование

Б. Родильные дома и

детские больницы

 

 

 

 

10. Для размещения больных, беременных, рожениц и родильниц

Согласно поз. 1 разд. A

11. Операционно-перевязочная

36

-

-

-

12. Предродовая палата

13. Родовая палата

20

20

-

-

}

Только в родильных домах

14. Детская комната (на каждого ребенка)

0,6

-

-

-

15. Буфетная, посты медицинских сестер, помещения для медицинского и обслуживающего персонала, санитарная комната

Согласно поз. 5-8 разд. A

16. Бельевая для хранения двухсуточного запаса белья

6

-

-

Только в родильных домах

В. Лечебно-оздоровительные учреждения

 

 

 

 

17. Для отдыхающих (на одного укрываемого)

 

 

 

 

взрослого

0,5

0,5

0,5

-

ребенка

1

1

1

-

18. Процедурная-перевязочная:

 

 

 

 

для взрослых

20

25

30

 

для детей

16

20

25

-

19. Буфетная и посты медицинских сестер

Согласно поз. 5 и 6 разд. A

Г. Учреждения, не имеющие коечного фонда

 

 

 

 

20. Для рабочих и служащих (на одного укрываемого)

0,5

0,5

0,5

-

2.46. При проектировании противорадиационных укрытий, размещаемых в общеобразовательных школах и детских садах-яслях, следует принимать нормы площади, кроме постов для медсестер, по поз. 17-19 табл. 10. при этом учеников-подростков 12 лет и старше следует относить к категории взрослых, остальных - к категории детей.

2.47*. Высоту помещений противорадиационных укрытий во вновь проектируемых зданиях следует принимать в соответствии с главой СНиП по проектированию помещений, используемых в мирное время, но не менее 1,9 м от отметки пола до низа выступающих конструкций перекрытий (покрытий).

Для укрытий, оборудуемых в существующих зданиях и сооружениях, следует принимать:

трехъярусное расположение нар при высоте помещений 2,8-3 м;

двухъярусное расположение нар при высоте помещений 2.2-2,4 м.

При размещении противорадиационных укрытий в подвалах, подпольях, горных выработках, пещерах, погребах и других заглубленных помещениях при их высоте 1,7-1,9 м следует предусматривать одноярусное расположение нар. Норма площади пола основных помещений ПРУ на одного укрываемого принимается равной 0,6 м2.

Основные помещения укрытий оборудуются местами для лежания и сидения.

Места для лежания должны составлять не менее 15% при одноярусном, 20% при двухъярусном и 30% при трехъярусном расположении нар общего количества мест в укрытии. Места для лежания следует принимать размером 0,55х1,8 м.

Посты медицинских сестер следует предусматривать из расчета один пост на 100 больных средней тяжести.

2.48*. Требования к санитарным узлам принимаются в соответствии с п. 2.9 настоящей главы. Количество напольных чаш (унитазов), писсуаров и умывальников для противорадиационных укрытий на предприятиях и в жилых районах следует принимать в соответствии со второй графой табл. 3 настоящих норм.

Для противорадиационных укрытий учреждений здравоохранения, имеющих больных средней и легкой тяжести, медицинский и обслуживающий персонал, нормы, указанные в поз. 1 и 2 второй графы табл. 3 настоящих норм, следует принимать, уменьшая в 1,5 раза, а указанные в поз. 3 и 4 той же таблицы - принимать по третьей графе.

В противорадиационных укрытиях допускается проектировать санитарный узел из расчета обеспечения 50% укрываемых. Для остальных укрываемых пользование санитарными приборами следует предусматривать в соседних с укрытием помещениях.

Площадь помещения для выносной тары следует принимать не более 1 м2.

2.49*. В противорадиационных укрытиях, имеющих вентиляцию с механическим побуждением, следует предусматривать вентиляционные помещения, размеры которых определяются габаритами оборудования и площадью, необходимой для его обслуживания.

При ручном приводе вентилятора противопыльные фильтры должны иметь защитный экран, исключающий возможность прямого облучения обслуживающего персонала.

Толщина защитных экранов и стен вентиляционных помещений, смежных с помещениями для укрываемых, принимается по табл. 2а*.

2.50. Помещения для хранения загрязненной уличной одежды следует предусматривать при одном из выходов и отделять от помещений для укрываемых несгораемыми перегородками с пределом огнестойкости 1 ч. Общая площадь их определяется из расчета не более 0,07 м2 на одного укрываемого.

В укрытиях вместимостью до 50 чел. вместо помещения для загрязненной одежды допускается предусматривать устройство при входах вешалок, размещаемых за занавесями.

2.51*. Количество входов в противорадиационное укрытие следует предусматривать в зависимости от вместимости согласно прил. 1*, но не менее двух входов шириной 0,8 м.

При вместимости укрытия до 50 чел. допускается устройство одного входа, при этом вторым эвакуационным выходом должен быть люк размером 0,6х0,9 м с вертикальной лестницей или окно размером 0,7х1,5 м со специальным приспособлением для выхода.

Общую ширину входов для мирного времени в помещениях, приспосабливаемых под противорадиационные укрытия, следует принимать из расчета не менее 0,6 м на 100 чел., работающих в помещениях, но ширина каждого из входов должна быть не менее 0,8м.

КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.52. Наружные ограждающие конструкции противорадиационных укрытий должны обеспечивать защиту укрываемых от поражающего воздействия ионизирующих излучений при радиоактивном заражении местности и от воздействия ударной волны согласно прил. 1*.

Степень защиты укрываемых от ионизирующих излучений при радиоактивном заражении местности следует определять расчетом в соответствии с указанным в задании на проектирование коэффициентом защиты противорадиационного укрытия.

2.53*. Проемы в наружных ограждающих конструкциях, не используемые для входа или выхода из укрытия, следует заделывать во время перевода помещений на режим укрытия с учетом соблюдения условия  по прил. 1* .

Вес 1 м2 заделки должен соответствовать аналогичному весу ограждающих конструкций или быть не менее величин, определяемых расчетом по ослаблению излучения с учетом заданного коэффициента защиты укрытия.

2.54. Окна надземных помещений, расположенных за пределами зоны воздействия ударной волны и приспосабливаемых под противорадиационные укрытия, следует заделывать на высоту не менее 1,7 м от отметки пола. В верхней части окна (проема) допускается оставлять отверстие высотой 0,3 м, которое должно располагаться выше мест для лежания не менее чем на 0,2 м.

2.55. Для предотвращения заражения радиоактивными осадками основных помещений укрытий необходимо на незаложенных частях окон предусматривать устройство занавесей. В противорадиационных укрытиях следует предусматривать устройство в окнах помещений, смежных с укрытием и расположенных над ним, приспособлений для навешивания занавесей или для установки легких навесных ставней (щитов), исключающих попадание радиоактивных осадков в указанные помещения.

2.56*. Повышение защитных свойств противорадиационных укрытий, размещаемых в подвалах, подпольях, надземных жилых, общественных и других зданиях или сооружениях, следует предусматривать путем:

устройства пристенных экранов из камня или кирпича, укладки мешков с грунтом и т. п. у наружных стен надземных помещений на высоту 1,7 м от отметки пола;

обвалования выступающих частей стен подвалов (подполий) на полную высоту;

укладки дополнительного слоя грунта на перекрытии и установки в связи с этим поддерживающих прогонов (балок) и стоек;

заделки лишних проемов в ограждающих конструкциях и устройства стенок-экранов во входах (въездах).

 Все перечисленные мероприятия должны проводиться в период перевода помещений на режим укрытия.

Устройство помещения фильтровентиляционной и установка в ней оборудования производятся заблаговременно.

2.57*. Во входах в противорадиационные укрытия должны устанавливаться обычные двери. При этом в зоне возможных слабых разрушений необходимо предусматривать приспособления для удержания дверного полотна в открытом положении в момент воздействия ударной волны.

2.58. Для защиты входов в укрытиях, расположенных на первом этаже здания или в заглубленных сооружениях с въездом для автотранспорта, следует предусматривать стенки-экраны. Вес 1 м2 экрана должен быть не менее веса 1 м2 наружной стены укрытия или определен по расчету на ослабление излучения.

Место установки стенки-экрана определяется условиями эксплуатации, а расстояние от входного проема до экрана должно быть на 0,6 м больше ширины полотна двери (ворот). Размеры стенки-экрана в плане следует назначать из условия ослабления и минимального попадания через входы излучения в помещения для укрываемых.

Высота стенки-экрана должна быть не менее 1,7 м от отметки пола. Допускается устройство стенки-экрана из местных материалов.

2.59. Защиту укрываемых от ионизирующих излучений, проникающих через входы, допускается также осуществлять путем устройства во входах поворотов на 90°, при этом толщина стены, расположенной против входа, определяется расчетом.

3*. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

НАГРУЗКИ И ИХ СОЧЕТАНИЯ

3.1*. Ограждающие и несущие конструкции убежищ следует рассчитывать на особое сочетание нагрузок, состоящее из постоянных, временных длительных нагрузок и статической нагрузки, эквивалентной действию динамической нагрузки от воздействия ударной волны (эквивалентная статическая нагрузка).

Конструкции должны быть, кроме того, проверены расчетом на основное сочетание нагрузок и воздействий при эксплуатации помещений убежищ в мирное время, а также на возникающие усилия и сохранность герметичности убежищ при возможной осадке отдельных нагруженных опор (колонн) убежищ от эксплуатационной нагрузки надземной части здания или сооружения.

3.2. Постоянная и временная длительные нагрузки должны определяться согласно требованиям глав СНиП по нагрузкам и воздействиям к соответствующим нормам проектирования строительных конструкций. Постоянную нагрузку на убежища от конструкций вышележащих этажей зданий или сооружений при расчете на особое сочетание нагрузок следует определять согласно прил. 1*.

3.3*. При расчете на особое сочетание нагрузок коэффициенты сочетания нагрузок и перегрузки к эквивалентным статическим, постоянным и временным длительным нагрузкам следует принимать равными 1.

При проектировании убежищ, возводимых в сейсмических районах, расчет на сейсмическое воздействие не производится.

ДИНАМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ УДАРНОЙ ВОЛНЫ

3.4*. Динамическая нагрузка на элементы конструкций определяется условиями воздействия ударной волны на убежища в зависимости от заглубления их в грунт и гидрогеологических условий (см. рисунок).

Принимается одновременное загружение всех конструкций. При этом динамическая нагрузка Рп, кгс/см2, принимается равномерно распределенной по площади и приложенной нормально к поверхности конструкции.

3.5*. Динамическую вертикальную нагрузку Р1 на покрытия встроенных убежищ (рис. а-л), при расположении над ними помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях 10% и более или с легко разрушаемыми конструкциями1, отдельно стоящих убежищ и тоннелей аварийных выходов, а также горизонтальную нагрузку на наружные стены убежищ, размещенных в вечномерзлых грунтах (рис. ж, з) следует принимать равной давлению во фронте ударной волны DР согласно прил. 1*.

_____________

1 Здесь и далее под легко разрушаемыми конструкциями следует понимать наружные ограждающие конструкции, вес 1 м2 которых не превышает 100 кгс.

Для покрытий убежищ, встроенных в кирпичные и панельные здания, при расположении над ними помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10% величину DР следует умножать на коэффициент 0,9.

Динамическую вертикальную нагрузку Р1 на покрытия убежищ, расположенных под техническими подпольями (рис. м), а также горизонтальную нагрузку Р4 на стены, отделяющие убежище от примыкающих помещений подвалов, не защищенных от ударной волны (рис. б), следует принимать равной давлению во фронте ударной волны DР, умноженному на коэффициент 0,7 при расположении над подпольями или подвалами помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10% и на коэффициент 0,8 при площади проемов 10% и более или при расположении над подвалом (подпольем) помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

3.6*. Динамическую горизонтальную нагрузку Р2, передаваемую через грунт на элементы наружных стен (рис. а, в, г, е, м), следует принимать по формуле

Р2 = КбDР,                                                                    (3)

где Кб - коэффициент бокового давления, принимаемый по табл. 11;

 DР - давление во фронте ударной волны, кгс/см2, принимаемое согласно прил. 1*.

Схемы приложения динамических нагрузок на конструкции

а, б - при полном заглублении встроенного убежища (а) и с примыканием (б) к помещению подвала, не защищенному от ударной волны; в, г - при неполном заглублении убежищ, обвалованных гpунтoм, с выносом бровки откоса на расстояние b0 соответственно больше (в) и меньше (г) отношения (h1 + h2) n0-1; д - при неполном заглублении убежища открытыми участками стен (h £ 1,5 м); е - при полном заглублении убежища и при уровне грунтовых вод выше отметки поля убежища; ж, з - при расположении убежище в вечномерзлых грунтах, при использовании основания по принципу I(ж) и по принципу II (з); и, к, л - для убежищ, встроенных в первые этажи зданий, при совмещении стен убежища и здания (и), с примыканием стен к внутренним помещениям здания (к), при расположении убежища внутри объема этажа (л); м - при расположении убежища под подвальными помещениями

При наличии данных инженерных изысканий следует принимать Kб = 0,4 для песков со степенью влажности G £ 0,5 и Кб = 0,6 - для глины с консистенцией 0,75 <В < 1.

Таблица 11

Характеристика грунтов в соответствии с главой СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений

коэффициент Кб

Песчаные со степенью влажности G<0,8; супеси с консистенцией B<1; суглинки и глины с консистенцией В <0,75

0,5

Водонасыщенные грунты (ниже уровня грунтовых вод); пески со степенью влажности G>0,8; супеси, суглинки и глины с консистенцией В > 1

1

3.7. При уровне горизонта грунтовых вод выше отметки пола убежища (рис. е) динамическую горизонтальную нагрузку на элементы наружных стен, расположенных выше уровня горизонта грунтовых вод, следует определять по формуле (3) с коэффициентом Кб для неводонасыщенных грунтов, умноженным на коэффициент 1,2.

Динамическую горизонтальную нагрузку на стены, расположенные ниже уровня горизонта грунтовых вод, следует определять по формуле (3) с коэффициентом Кб для водонасыщенных грунтов.

Примечание. Увеличение нагрузки на наружные стены, расположенные ниже уровня горизонта грунтовых вод, учитывается коэффициентом Кб = 1.

3.8. Динамическую горизонтальную нагрузку Р3 на элементы наружных стен убежища (рис. г) следует определять по формуле

Р3 = КбКотрDР,                                                             (4)

где Котр - коэффициент, учитывающий отражение ударной волны и принимаемый по табл. 12;

Kб, DР - обозначения те же, что в формуле (3).

Таблица 12

Уклон откосов обвалования

1:5

1:4

1:3

1:2

Коэффициент Котр

1,0

1,1

1,2

1,3

3.9*. Динамическую горизонтальную нагрузку P4 для участков наружных стен, необвалованных и возвышающихся над поверхностью земли, непосредственно воспринимающих нагрузку от ударной волны (рис. д, и), следует определять с учетом эффекта обтекания сооружения ударной волной.

При высоте выступающих частей стен убежища над поверхностью земли 1,5 м и менее (рис. д) динамическую нагрузку следует определять:

а) для отдельно стоящих убежищ и встроенных убежищ в здания, стены которых имеют площадь проемов 10 % и более, по формуле

;                                                  (5)

б) для встроенных убежищ в здания, стены которых имеют площадь проемов менее 10%, по формуле

.                                            (5а)

При высоте выступающей части стен над поверхностью земли более 1,5 м динамическую нагрузку на стены отдельно стоящих и встроенных убежищ (рис. и) следует определять по формуле (5а).

Для стен встроенных убежищ, находящихся за ограждающими конструкциями первого этажа зданий (рис. к, л), динамическую нагрузку следует принимать:

при площади проемов стен здания от 10 до 50% - по формуле (5);

при площади проемов более 50 %, а также для стен убежищ, находящихся за легко разрушаемыми конструкциями, - по формуле (5а);

при площади проемов менее 10% - по формуле

,                                                       (5б)

где P1 = 0,9 DР

Динамическую горизонтальную нагрузку P¢4 передаваемую через грунт (рис. д, и, к, л), следует определять по формуле

Р¢4 = КбР4.                                                               (5в)

где Кб - коэффициент бокового давления, принимаемый по табл. 11;

Р4 - нагрузка на участки стен и стены, не обвалованные грунтом.

При типовом проектировании для встроенных в первые этажи убежищ расчетную нагрузку на стены следует принимать: для убежищ, находящихся за кирпичными, блочными и панельными ограждениями конструкций, - по формуле (5), за легко разрушаемыми конструкциями - по формуле (5а).

3.10. Динамическую нагрузку Р5 на сплошную фундаментную плиту (рис. е) на основаниях из нескальных грунтов и при условии, что толщина слоя грунта под фундаментной плитой до скалы равна или больше величины заглубления сооружения в грунт, следует принимать равной давлению во фронте ударной волны DР.

При толщине слоя нескального грунта от низа фундаментной плиты до скалы меньше величины заглубления сооружения динамическую нагрузку P5 следует принимать разной величине давления во фронте ударной волны DР, умноженной на коэффициент 1,2.

3.11. Динамическую нагрузку Р5 на сплошную фундаментную плиту (рис. г) на вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу II следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны DР.

Динамическую нагрузку Р6 на сплошную фундаментную плиту (рис. ж) на вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу II следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны DР, умноженной на коэффициент 1,2.

3.12. Динамическую вертикальную нагрузку на колонны, внутренние и наружные стены следует определять расчетом в зависимости от площади загружения и динамической нагрузки на покрытия, определяемой по п. 3.5 настоящих норм.

Динамическую нагрузку P7 на ленточные отдельно стоящие фундаменты следует определять расчетом в зависимости от динамической вертикальной нагрузки на стены, колонны и площади фундаментов.

3.13*. Динамическую горизонтальную нагрузку на участки наружных стен убежищ в местах расположения входов и на первые (наружные) защитно-герметические двери (ворота) следует определять в зависимости от типа входа, его расположения и принимать равной величине давления во фронте ударной волны DР, умноженной на коэффициент Кв, принимаемый согласно табл. 13*.

Динамическую горизонтальную нагрузку на защитно-герметические двери (ворота), расположенные в стенах встроенных в первые этажи убежищ, следует определять по формулам (5), (5а) и (56).

Таблица 13*

Вход

Схема входа

Коэффициент Кв убежищ классов

II

III

IV

1. Из подвалов, на защищенных от ударной волны

0,8

0,8

0,8

2. Сквозниковый с перекрытым участком против входного проема

1

1,1

1,2

3. Из помещений первого этажа в убежища, расположенные:

 

 

 

 

а) в подвальном или цокольном этаже

á) на первом этаже

4. Из лестничных клеток при входе в лестничную клетку с улицы для убежищ, расположенных

 

 

 

 

а) в подвальном или цокольном

б) на первом этаже

5. Тупиковый без оголовка или с легким (разрушаемым) павильоном

2,7

2,5

2,2

6. Во входах с аппарелью

3

2,7

2,3

Примечания: 1. Над чертой приведены данные для входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью проемов от 10 до 50%, под чертой - с площадью проемов более 50%, а также для входов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

2. Для входов из помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10% коэффициент входа следует принимать равным 90% коэффициентов входов из помещений с площадью проемов от 10 до 50%.

3. При типовом проектировании, при отсутствии в задании на проектирование данных о проемности, площадь проемов в ограждающих конструкциях следует принимать более 50%.

3.14*. Динамическую нагрузку на внутренние стены тамбуров-шлюзов следует принимать равной динамической нагрузке на наружные стены убежища в месте расположения входа, умноженной на коэффициент 0,8.

Динамическую нагрузку на внутренние стены тамбуров входов следует принимать равной:

для убежищ II и III классов - 0,25кгс/см2;

"          "     IV        класса - 0,15 кгс/см2.

3.15*. Динамические нагрузки от ударной волны затекания на конструкции аварийного выхода, за проектированного в виде защищенного оголовка с шахтой и тоннелем, а также на участок стены в месте примыкания выхода следует принимать равными величине давления во фронте ударной волны DР, умноженной на коэффициент 1,6.

Динамические нагрузки от ударной волны затекания на конструкции аварийного выхода (воздухозаборного канала), запроектированного в виде защищенного оголовка с шахтой, а также на участок стены в месте примыкания шахты следует принимать равными величине давления во фронте ударной волны DР, умноженной на коэффициенты:

для убежищ II и III классов - 1,65;

"          "     IV        класса - 1,8.

3.16. Динамическую нагрузку от ударной волны затекания на стены, покрытие и пол аварийного (эвакуационного) выхода, запроектированного в виде наклонного спуска и тоннеля следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны DР, умноженной на коэффициент Кв, принимаемой согласно табл. 13*.

ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ СТАТИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ

3.17*. Эквивалентную статическую нагрузку на изгибаемые и внецентренно сжатые (случай "а") элементы железобетонных конструкций покрытий убежищ при расчете их на изгиб и поперечную силу следует принимать равной динамической нагрузке по п. 3.5 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности Кд. При этом коэффициенты динамичности при расчете конструкций элементов покрытий по несущей способности на изгибающий момент следует принимать по табл. 14*, при расчете на поперечную силу - по той же таблице с увеличением их на 10% для отдельно стоящих убежищ.

Эквивалентную статическую нагрузку при определении величины продольной силы для внецентренно сжатых элементов перекрытия следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.6-3-9 настоящих норм и умноженной на коэффициент динамичности Кд = 1,0.

3.18. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку при расчете центрально- и внецентренно сжатых (случай "б") стоек рам, колонн и внутренних стен следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих норм и умноженной на коэффициент динамичности Кд, принимаемый по табл. 15.

Примечание. Для внецентренно сжатых элементов железобетонных конструкций случаи "а" и "б" принимаются согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

Таблица 14*

Расчетные условия

Класс арматурной стали

Коэффициент Кд для покрытий убежищ

отдельно стоящих

встроенных в помещения с площадью проемов, %

расположенных под техническими подпольями

менее 10

10-50

более 50

Предельное состояние Iа

A-I, A-II, A-III, A-IV,

Bp-I, B-I

1,2

1

1,1

1,2

1

Предельное состояние Iб

A-I, A-II, A-III, A-IV,

Вр-I, B-I

1,8

1,2

1,4

1,8

1,2

Примечания: 1. Предельные состояния Iа и Iб приняты согласно пп. 4.2 и 4.3* нестоящих норм.

2. Для покрытий убежищ, встроенных в здания (сооружения) с легко разрушаемыми конструкциями, динамический коэффициент Кд принимается как для отдельно стоящих убежищ.

3. При типовом проектировании встроенных убежищ площадь проемов в зданиях принимается более 50 %.

Таблица 15

Условия расположения убежищ

Коэффициент Кд для убежищ

встроенных

отдельно стоящих

1. На основаниях из нескальных грунтов при расположении фундамента выше уровня грунтовых вод

1,0

1,3

2. На основаниях из нескальных грунтов при расположении фундамента ниже уровня грунтовых вод, а также на вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу II

1,2

1,4

3. На скальных основаниях или вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу I

1,4

1,8

3.19*. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены от действия ударной волны на покрытие следует принимать равной вертикальной динамической нагрузке, определяемой по п. 3.5 настоящих норм.

Расчет каменных наружных стен по предельному состоянию Iа, к которым примыкают (а не опираются) покрытия, производится на продольную силу от нагрузки, приходящейся непосредственно на горизонтальное сечение стены, и от нагрузки с примыкающего покрытия шириной 1 м, приложенной на расстоянии 4 см от внутренней поверхности стены.

При расчете наружных стен следует учитывать, что продольные силы действуют одновременно с горизонтальной эквивалентной статической нагрузкой.

3.20*. Горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку при расчете железобетонных изгибаемых и внецентренно сжатых (случай "а") элементов наружных стен следует определять по формуле

q3 = PмаксКдК0,

где Рмакс -   динамическая горизонтальная нагрузка, определяемая согласно пп. 3.5-3.9 настоящих норм;

Кд -   коэффициент динамичности, принимаемый при расчете на изгибающий момент по табл. 16*, а при расчете на поперечную силу - согласно той же таблице, но с увеличением на 10 %;

К0 -   коэффициент, учитывающий увеличение давления на стены за счет горизонтальной составляющей массовой скорости частиц грунта, затухание волны сжатия с глубиной и снижение давления за счет движения сооружения и деформации стен. Для заглубленных и обвалованных стен значение коэффициента К0 принимается равным 0,8 при расчете по предельному состоянию Iа и единице - по предельному состоянию Iб. Для необвалованных стен и стен, расположенных в водонасыщенных грунтах, коэффициент К0 принимается равным единице.

Таблица 16*

Расчетные условия

Класс арматурной стали

Коэффициент Кд для стен

заглубленных, обвалованных и примыкающих к помещениям подвалов (рис. а, б, в, г, е, ж, з, м)

совмещенных с наружными стенами первого или цокольного этажей (рис. д, и)

находящихся внутри помещений с площадью проемов, % 1(рис. к, л)

менее 10

10-50

более 50

Предельное состояние Iа

A-I, A-II, A-III,

A-IV, Вр-I, B-I

1

1,3

1

1,1

1,3

Предельное состояние Iб

A-I, A-II, A-III,

A-IV, Bp-I, B-I

1,2

1,7

1,3

1,4

1,7

Примечания: 1. Для стен убежищ, находящихся внутри помещений с легко разрушаемыми конструкциями, коэффициенты динамичности Кд принимаются те же, что и для стен убежищ, находящихся внутри помещений с площадью проемов более 50%.

2. При типовом проектировании встроенных в первые этажи убежищ площадь проемов в зданиях следует принимать более 50%.

3.21*. Горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку на внецентренно сжатые (случай "б") железобетонные стены, а также на каменные стены следует принимать:

для обвалованных стен и стен, примыкающих к помещениям подвалов, не защищенных от ударной волны, равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.5-3.8 настоящих норм, с коэффициентом динамичности Кд, равным 1;

для стен, расположенных ниже уровня грунтовых вод (рис. е), и необвалованных стен (рис. д, и, к, л) равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.7 и 3.9 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности Кд = 1,7, для каменных стен без продольной арматуры - Кд = 2.

3.22. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на ленточные и отдельно стоящие фундаменты следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности Кд, определяемый согласно табл. 15 настоящих норм.

При расчете сплошных фундаментных плит вертикальную эквивалентную статическую нагрузку следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.10 и 3.11 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности Кд, принимаемый согласно табл. 17.

Таблица 17

Условия размещения фундаментной плиты

Коэффициент Кд для убежищ

встроенных

отдельно стоящих

1. Не нескальных грунтах при расчете по предельному состоянию Iа

1

1

2. На водонасыщенных грунтах при расчете по предельному состоянию Iб

1,2

1,2

3. На скальных или вечномерзлых грунтах при использовании оснований по принципу I

1

1

4. На вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу II

1,2

1,4

3.23*. Оголовки аварийных выходов, возвышающиеся над поверхностью земли, следует рассчитывать на горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку, равную давлению во фронте ударной волны DР, умноженному на коэффициент динамичности Кд = 2.

При расчете оголовков на сдвиг и опрокидывание динамическую нагрузку следует принимать равной:

на стену, обращенную к взрыву, - по формуле (5);

на тыльную стену - 1,3 DР;

на покрытие и боковые стены - 1,25 DР.

3.24*. Эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены в местах расположения входов, на стены тамбуров-шлюзов и тамбуров, на ограждающие конструкции аварийных выходов и защитно-герметические двери следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно пп. 3.13*, 3.14*, 3.15* и 3.16 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности Кд согласно табл. 18*.

Для ограждающих конструкций аварийных выходов сквозникового и тупикового типов коэффициент динамичности следует принимать Кд = 1,3.

Таблица 18*

Входы

Коэффициент динамичности Кд для элементов входа

стен в местах примыкания входов

стен тамбуров-шлюзов

стен тамбуров

защитно-герметических дверей

1. Из подвалов, не защищенных от ударной волны, и из помещений первого этажа с проемностью менее 10%

1,2

1,2

1

1,3

2. Сквозниковый с перекрытым участком против входного проема

1,7

1,3

1,1

1,8

3. Из помещений первого этажа в убежища, расположенные:

 

 

 

 

в подвальном (цокольном) этаже

на первом этаже

4. Из лестничных клеток при входе в лестничную клетку с улицы для убежищ, расположенных:

 

 

 

 

в подвальном (цокольном) этаже

на первом этаже

5. Из лестничных клеток с проемностью менее 10% при входе в лестничную клетку с улицы

1,4

1,2

1

1,5

6. Тупиковый бег оголовка или с легким (разрушаемым) павильоном

1,7

1,3

1,1

1,8

7. В возвышающихся над поверхностью открытых наружных стенах, а также вход с аппарелью

1,6

1,3

1

1,7

8. Аварийный выход с вертикальной шахтой

1,7

-

1,1

1,8

Примечание. Над чертой приведены данные для элементов входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью проемов от 10 до 50%, под чертой - с площадью проемов более 50%, а также для элементов входов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

3.25*. Закладные детали для крепления дверей и ставней должны рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, приложенную перпендикулярно плоскости стены и направленную в сторону, противоположную действию ударной волны. Величину этой эквивалентной статической нагрузки следует принимать для убежищ II и III классов 0,25 кгс/см2, для убежищ IV класса - 0,15 кгс/см2.

Внутренние стены расширительных камер, расположенных за противовзрывными устройствами, должны рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, равную 0,2 кгс/см2, независимо от класса убежища.

3.26*. Стены открытых участков и подходные тоннели входов на действие динамической нагрузки не рассчитываются, они проверяются расчетом на действие эксплуатационной нагрузки и нагрузки от веса грунта.

Устраиваемые во входах, сквозникового типа перекрытия следует рассчитывать на нагрузку, приложенную снизу и равную значению давления во фронте ударной волны, умноженному на коэффициент 0,2. Кроме того, перекрытия следует проверять расчетом на нагрузку от обручений вышележащих конструкций, равную 0,3 кг/см2.

3.27*. Тоннели аварийных выходов и входов, совмещенных с аварийными выходами, на участке от устья до защитно-герметической двери (ставня) или противовзрывного устройства следует рассчитывать на два случая:

а) загружение только снаружи;

б) результирующее - загружение снаружи и изнутри.

Величины эквивалентных статических нагрузок снаружи определяются по пп.3.17*-3.21*, а изнутри - по п. 3.24* настоящих норм. При этом для тоннелей, расположенных в грунте, необходимо учитывать пассивный отпор грунта.

3.28. Эквивалентные статические нагрузки на конструкции противорадиационных укрытий следует принимать согласно прил. 1*.

4. РАСЧЕТ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

4.1*. Расчет бетонных и железобетонных конструкций убежищ следует производить в соответствии с требованиями глав СНиП: основные положения проектирования строительных конструкций и оснований, проектирование бетонных и железобетонных конструкций, а также настоящих норм.

ХАРАКТЕРИСТИКА ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ

4.2. Расчет конструкций убежищ на силовые воздействия производится по методу предельных состояний - по потере несущей способности (предельные состояния первой группы) и должен обеспечивать от:

разрушения отдельных элементов конструкций в наиболее напряженных сечениях;

потери устойчивости формы отдельными элементами конструкций;

разрушения конструкций при совместном воздействии силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды.

4.3*. Расчет несущих конструкций защитных сооружений должен выполняться с учетом упруго-пластических свойств материалов - предельное состояние Iа.

Предельное состояние конструкций в упруго-пластической стадии (состояние Iа) характеризуется началом разрушения бетона сжатой зоны в наиболее напряженных сечениях, растянутая арматура при этом находится в стадии развития неупругих (пластических) деформаций. Допускаются возникновение остаточных перемещений и наличие в бетоне растянутой зоны раскрытых трещин. По состоянию Iа рассчитываются элементы основных несущих и ограждающих конструкций убежищ, тоннели аварийных выходов.

Предельное состояние конструкций по упругой стадии работы арматуры (состояние Iб) характеризуется достижением в растянутой арматуре напряжений, равных расчетному динамическому сопротивлению арматуры, при этом напряжения в бетоне сжатой зоны, как правило, меньше расчетного динамического призменного сопротивления бетона.

Расчет железобетонных конструкций по предельному состоянию Iб обеспечивает отсутствие в них остаточных деформаций. По предельному состоянию Iб следует рассчитывать конструкции убежищ, расположенные в водонасыщенном грунте.

4.4*. Предельные состояния Iа и Iб шарнирно опертых изгибаемых и внецентренно сжатых (случай "а") элементов нормируются величиной К, равной отношению полного прогиба (перемещения) конструкции, достигаемого к моменту предельного состояния Yпр, к величине упругого прогиба (перемещения) конструкции Y0, при котором напряжение в арматуре растянутой зоны достигает значения расчетных динамических сопротивлении.

Для элементов, рассчитываемых по предельному состоянию Iа, следует принимать К = 3м соблюдать условие Yi, £ Yпр, а для элементов, рассчитываемых по предельному состоянию Iб, - К = 1 и соблюдать условие Yi £ Y0.

Величины прогибов конструкций определяются:

а) упругий прогиб изгибаемых элементов Y0, при котором напряжения в растянутой зоне достигают значений Rад, по формуле

;                                         (7)

б) предельный прогиб Yпр, котором начинается раздробление бетона на верхней грани сжатой зоны балочных элементов, по формуле

;                                         (8)

в) предельный прогиб Yпр, при котором начинается разрушение сжатой зоны внецентренно сжатых элементов, по формуле

.                                     (9)

где Rад, Rа.сд - расчетные динамические сопротивления арматуры растяжению (сжатию);

Rпрд - расчетная динамическая призменная прочность бетона;

Еа - модуль упругости арматуры;

Fа, F¢а - площади растянутой (сжатой) арматуры;

m, m¢ - коэффициенты армирования сечения растянутой (сжатой) арматуры;

а¢-   расстояние от равнодействующей усилий в сжатой арматуре до ближайшей грани сечения;

h0 - рабочая высота сечения;

l0 -  расчетная длина элементов;

b -   ширина прямоугольного сечения;

N -  продольная сжимающая сила;

S -  коэффициент, зависящий от схемы загружения элементов и условий на опорах, принимаемый согласно прил. 5;

Мрд - изгибающий момент, при котором напряжение в арматуре достигает Rад, определяемый из выражения

Мрд = FаRад(h0 - 0,5xд) + F¢аRа.сд(0,5хд - а¢),

где ;

Мпрд - максимальный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением при условии xд = xRд и определяемый для прямоугольного сечения из выражения

Мпрд = 0,5bh02Rпрд;

xд, xRд - определяются по п. 4.19 настоящих норм.

4.5. Предельное состояние Iа элементов с защемленными опорами или неразрезных изгибаемых и внецентренно сжатых элементов (случай "а") нормируется величиной угла раскрытия трещин в шарнире пластичности, определяемой по формуле

yi пр = 0,035 + .                                                 (10)

При xд < 0,02 yi пр принимается рваным 0,2 рад,

где xд - относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая из выражений:

для изгибаемых элементов

;

для внецентренно сжатых элементов (случай "а")

,

m -  коэффициент армирования сечения растянутой зоны, определяемый из выражения

.

Прочность элемента при работе его в упругопластической стадии (предельное состояние Iа) обеспечивается при условии

yi £yi пр,                                                          (11)

где yi -    величина угла раскрытия трещин в шарнире пластичности от расчетной нагрузки с учетом коэффициента динамичности по перемещению.

МАТЕРИАЛЫ И ИХ РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

А. Бетон

4.6*. Для сборных и монолитных бетонных и железобетонных конструкций убежищ должен применяться тяжелый бетон проектной марки не ниже М200, а для колонн и ригелей - не ниже М300.

Бетонные блоки для стен высотой 2,4 м следует предусматривать марки не ниже М100. Раствор для заделки швов сборных железобетонных конструкций принимать марки не ниже M100, а для кладки стен - не ниже М50.

4.7. При расчетах конструкций защитных сооружений на эквивалентные статические нагрузки нормативные сопротивления бетона осевому сжатию призм (призменная прочность) Rпрн и сопротивление осевому растяжению Rрн принимаются в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций. При этом коэффициенты безопасности по бетону при сжатии Кб.с и растяжении Kб.р принимаются равными: Кб.с = 1,15 и Kб.р =1,25.

Таблица 19*

 

Расчетные сопротивления бетона и начальные модули упругости, кгс/см2, при проектной марке бетона

М100

M150

M200

M250

M300

M350

M400

M450

M500

M600

 

Сжатие осевое (призменная прочность) Rпр

50

75

100

130

150

180

200

230

250

300

 

Растяжение осевое Rр

5,8

7,6

9,2

10,4

12

13,2

14,4

15,2

16

17,6

 

Модуль упругости бетона естественного твердения Еб×105

1,9

2,3

2,6

2,9

3,2

3,4

3,6

3,8

4,0

4,2

 

Примечание. Модуль упругости бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, принимается равным 0,9Еб.

4.8* Расчетные динамические сопротивления бетона в проектируемых конструкциях защитных сооружений следует принимать равными расчетным сопротивлениям бетона при расчете на эквивалентные статические нагрузки согласно табл. 19* умноженным на коэффициент динамического упрочнения бетона, принимаемый равным:

при расчете по предельному состоянию Iа

Ку.б = 1,2;

при расчете по предельному состоянию Iб

Ку.б = 1,3.

4.9. Расчетные сопротивления бетона, указанные в табл. 19* следует умножать на коэффициенты условий работы бетона, принимаемые по табл. 20.

Таблица 20

Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона

Коэффициенты условий работы бетона

условные обозначения

величины коэффициентов

1. Попеременное замораживание и оттаивание при эксплуатации конструкций в водонасыщенном состоянии и расчетной зимней температуре наружного воздуха:

 

 

ниже минус 20 до минус 40°С включительно

mб3

0,85

ниже минус 5 до минус 20°С включительно

mб3

0,9

минус 5°С и выше

mб3

0,95

2. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эксплуатации конструкций при эпизодическом водонасыщении при расчетной зимней температуре наружного воздуха:

 

 

ниже минус 40°С

mб3

0,9

минус 40°С и выше

mб3

1

3. Бетонные конструкции

mб5

0,9

4. Нарастание прочности бетона по времени, кроме бетонов марки M600 и выше и бетонов на глиноземистом цементе, алюминатных и алитовых портландцементах

mб.т

1,25

5. Бетонные и железобетонные элементы заводского изготовления

mб.и

1,15

4.10. Расчетное динамическое сопротивление бетона срезу Rсрд следует принимать равным расчетному сопротивлению бетона осевому сжатию (призменная прочность) Rпр согласно табл. 19*, умноженному на коэффициент, равный 0,25.

Б. Арматура

4.11*. Выбор арматурных сталей для железобетонных конструкций убежищ должен производиться с учетом требований главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций и согласно табл. 21* настоящих норм.

Для закладных деталей и соединительных накладок должна применяться прокатная углеродистая сталь класса С38/23 согласно требованиям главы СНиП по проектированию стальных конструкций. При этом коэффициент упрочнения стали следует принимать Ку = 1,4 и коэффициент условий работы m = 1,1.

Таблица 21*

Назначение арматуры

Степень применения

Класс арматуры

1. Продольная рабочая растянутая и сжатая арматура, определяемая расчетом

Рекомендуется

A-III, A-IV

Допускается

А-II

2. Продольная рабочая сжатая, арматура, определяемая расчетом

Рекомендуется

А-III, A-IV

Допускается

А-II

3. Поперечная арматура, определяемая расчетом

Рекомендуется

A-III, А-II

Допускается

A-I

4. Конструктивная арматура

Рекомендуется

A-I, Bр-I

Допускается

A-II, B-I

(при отсутствии Вр-I)

4.12* При расчете железобетонных конструкций убежищ на эквивалентные статические нагрузки (по предельному состоянию первой группы) расчетные сопротивления рабочей стержневой горячекатаной арматуры классов А-I, А-II и А-III, назначаемой для сечений элементов, следует принимать численно равными нормативным сопротивлениям арматурных сталей согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, с учетом коэффициента надежности по арматуре Ка, равного 1.

При назначении в конструкциях убежищ арматурной стали класса A-IV ее расчетное сопротивление определяется по нормативному сопротивлению, принимаемому по указанной в этом пункте главе СНиП, с учетом коэффициента надежности по арматуре Ка, равного 1,2(1,1).

Расчетное сопротивление проволочной арматуры класса Вр-I определяется по нормативному сопротивлению растяжению, принимаемому согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, с учетом коэффициента надежности по арматуре Ка, равного 1.1.

Примечание. В скобках указан коэффициент надежности по арматуре класса A-IV для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г.

4.13*. Расчетные динамические сопротивления арматуры Rад, Rа.хд, Rа.сд следует определять по расчетным сопротивлениям, указанным в табл. 22*, умножая их на коэффициенты динамического упрочнения арматурной стали, приведенные в табл. 23*.

Расчетные сопротивления арматуры классов A-I, А-II и А-III, указанные в табл. 22* при расчете конструкции на изгиб следует умножать на коэффициент условий работы mб, равный 1,1.

Таблица 22*

Вид и класс арматуры

Расчетные сопротивления арматуры при расчете конструкций на эквивалентные статические нагрузки, кгс/см2

Модуль упругости кгс/см2

Относительные удлинения при разрыве d, %

растяжению

сжатию Rа.с

продольной и поперечной при расчете нормальных и наклонных сечении на действие изгибающего момента Rа

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на действие поперечной силы Rа.х

1. Горячекатаная гладкая стержневая класса A-I

2400

1900

2400

2,1×106

25

2. Горячекатаная периодического профиля стержневая:

 

 

 

 

 

класса А-II

3000

2400

3000

2,1×106

25-19

класса A-III

4000

3200

3600

2×106

14

класса A-IV

5000

4000

4000

2×106

6

 

(5400)

(4200)

 

 

 

3. Проволочная арматура класса Вр-I:

 

 

 

 

 

диаметром 3 мм

3850

3100

3850

2×106

2-6

4 мм

3750

3000

3750

2×106

2-6

5 мм

3550

2800

3550

2×106

2-6

 

(3700)

(2850)

(3700)

 

 

Примечания: 1. В сварных каркасах, в которых стержни, рассчитываемые на действие поперечной силы, предусматриваются из арматуры класса А-III диаметром меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значение Rа.х принимается равным: для диаметров 6-8 мм - 2500 кгс/см2, для диаметров 10-40 мм - 2600 кгс/см2.

2. В расчетных сопротивлениях Rа.х, в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, учтен коэффициент условий работы поперечной арматуры на действие поперечной силы.

3. В скобках указаны расчетные сопротивления арматуры для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г.

4. Значения Rа.х, в случае применения проволочной арматуры класса Вр-I в вязаных каркасах, следует увеличивать по сравнению с указанными в табл. 22* на 100 кгс/см2 для каждого диаметра проволоки.

Таблица 23*

Условия применения арматурной стали

Условные обозначения коэффициентов

Значения Ку.р и Ку.с для арматуры классов

А-I

A-II

А-III

A-IV

Вp-I

1. В растянутой зоне

Ку.р

1,35

1,30

1,25

1,05

1,0

2. В сжатой зоне

Ку.с

1,1

1,1

1,1

1,0

1,0

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

4.14. Расчет элементов железобетонных конструкций убежищ по прочности должен производиться для сечений, нормальных и наклонных к продольной оси элементов. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие и продавливание).

Расчет сечений изгибаемых и внецентренно сжатых элементов сборно-монолитных конструкций производится так же, как монолитных. В рабочую высоту сечения следует включать высоту сборных элементов, при этом необходимо обеспечивать совместную их работу.

Сборно-монолитные железобетонные конструкции должны проверяться расчетом на воздействие скалывающих напряжений.

4.15. Расчет прочности элементов железобетонных конструкций по сечениям, нормальным к оси элемента, производится исходя из следующего:

сопротивление растянутого бетона не учитывается, и все растягивающие усилия передаются на арматуру, причем напряжения в ней принимаются равными расчетным динамическим сопротивлениям арматурной стали на растяжение;

сопротивление бетона сжатию принимается равным динамическому сопротивлению бетона, а эпюра напряжений в сжатой зоне условно считается прямоугольной (в отдельных случаях принимается трапециевидной с коэффициентом полноты 0,75);

сжимающие напряжения в арматуре сжатой зоны элементов принимаются равными динамическим расчетным сопротивлениям арматурной стали на сжатие.

4.16*. Определение внутренних усилий (изгибающих моментов, продольных и поперечных сил) в элементах конструкций защитных сооружений следует производить по правилам строительной механики от нагрузок, определяемых согласно требованиям п. 3.1* настоящих норм.

Расчет конструкций убежищ целесообразно производить в целом как рамы. В случае с неуравновешенными внешними нагрузками расчет конструкции убежищ следует производить как рамы с дополнительными стержнями или, условно разрезав по стенам, рассчитать раздельно покрытие и фундаментную плиту как неразрезные балки.

При расчете поэлементно следует учитывать перераспределение усилий.

При расчете статически неопределимых балочных и рамных систем на эквивалентные статические нагрузки по состоянию Iа допускается учитывать перераспределение усилий между опорой и пролетом вследствие пластических деформаций или появления трещин. При этом уменьшение на опоре изгибающего момента, получаемого по расчету на эквивалентные статические нагрузки, допускается до 50 % для балок и 30 % для плит перекрытий и фундаментов.

Для сборно-монолитных и монолитных балочных плит покрытий (за исключением плит безбалочных покрытий) заглубленных защитных сооружений, рассчитываемых без учета распора, возникающего вследствие ограничения горизонтальных перемещений опорных сечений, заделанных в железобетонные стены или ригели, следует уменьшать рабочую арматуру в пролете:

на 20 % - при xд £ 0,2;

на 15% - при 0,2 < xд £ 0,3;

на 10% - при 0,3 < xд £ 0,4.

При xд > 0,4 влияние распора не учитывается.

Динамическую прочность сборных изгибаемых железобетонных элементов, имеющих закрепление на концах или надежное замоноличивание, с учетом распора можно определить по методике, изложенной в прил. 11*.

4.17. При применении в защитных сооружениях предварительно напряженных железобетонных конструкций предельное усилие, отвечающее расчетным динамическим характеристикам материалов при расчете на эквивалентные статические нагрузки, должно быть больше усилия, вызывающего образование трещин в убежищах, не менее чем на 25 %.

В предварительно напряженных конструкциях, используемых для убежищ, не допускается применять арматуру, для которой относительное удлинение при разрыве d меньше 4 %. Предварительно напряженные конструкции, в которых арматура не имеет сцепления с бетоном, применять в убежищах не допускается.

А. Внецентренно сжатые элементы

4.18. Расчет внецентренно сжатых элементов на действие сжимающей продольной силы N производится в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций. Для случая, когда расчетный эксцентриситет продольной силы е равен нулю, а расчетная длина элемента l0 £ 20h, расчет сжатых элементов допускается производить из условия

N = j[RпрдF + Rа.сд(Fа + F¢а)].                                            (12)

где j - коэффициент, принимаемый по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

Fа - площадь сечения растянутой арматуры, см2;

F¢а - площадь сечения сжатой арматуры, см2;

F -  площадь сечения элемента, см2;

N -  продольная сила от действия постоянных, длительных и кратковременных (эквивалентных статических) нагрузок, определяемая из выражения

N = Nэкв.ст + Nдл;

Rпрд - расчетная динамическая призменная прочность бетона;

Rа.сд - расчетное динамическое сопротивление сжатию арматуры.

4.19. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, должен производиться в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны бетона xд, определяемой из соответствующих условий равновесия, и граничным значением относительной высоты сжатой зоны бетона xRд, при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному динамическому сопротивлению арматуры растяжению.

Расчет производится:

при xд £ xRд - с учетом расчетных динамических сопротивлении арматуры;

при xд > xRд - с учетом напряжений, достигаемых в арматуре, по формуле

.                                             (13)

где xд - относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая из выражения

 или ;

h0 - рабочая высота сечения;

хд - высота сжатой зоны бетона при эквивалентной статической нагрузке;

Rад - расчетное динамическое сопротивление растяжению арматуры;

sад - напряжение в растянутой арматуре, не достигшей предела текучести;

m - коэффициент армирования сечения растянутой зоны.

4.20*. Величина xRд определяется по формуле

,                                            (14)

где x0д - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле

x0д = 0,85 - 0,0008Rпрд.                                               (14а)

где Rпрд - расчетная динамическая призменная прочность бетона.

4.21*. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 4.19 настоящей главы, следует производить:

а) при £ xRд - по формуле

Ne £ Rпрдbxд(h0 - 0,5xд) + Rа.сдF¢а(h0 - a¢).                                 (15)

при этом высота сжатой зоны определяется по формуле

N + RпрдFа - Rа.сдF¢a = Rпрдbxд;                                                (16)

б) при xд = ³ xRд по формуле (15), при этом высота сжатой зоны определяется:

для элементов из бетона марки М400 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А-I, А-II, A-III и A-IV - по формуле

N + sадFa - Rа.сдF¢a = Rпрдbxд,                                                  (17)

где sад - определяется по формуле (13).

При расчете железобетонных наружных стен значение эксцентриситета е в формуле (15) следует определять из выражения

,                                                   (17а)

где М - момент от горизонтальной эквивалентной статической нагрузки, определяемой по пп. 3.20* и 3.21*;

N -    продольная сила от вертикальной эквивалентной статической нагрузки, определяемой по п. 3.19*;

h - толщина стены;

a - расстояние от равнодействующей усилий в растянутой арматуре до ближайшей грани сечения;

Ке -   коэффициент, учитывающий изменение эксцентриситета во времени и принимаемый по табл. 23а*.

Таблица 23*

Расчетные условия

Коэффициент Ке, для убежищ класса

А-II

А-III

A-IV

Предельное состояние Iа

0,90

0,95

1,0

Предельное состояние Iб

1

1,6

1,7

Б. Изгибаемые элементы

4.22*. Расчет прочности по сечениям, нормальным к продольной оси элемента, производится с учетом граничного значения относительной высоты сжатой зоны бетона xRд.

С целью предотвращения хрупкого разрушения изгибаемых элементов, рассчитываемых по предельному состоянию Iа, необходимо уменьшать подсчитываемое по формуле (14а) значение xд на 10%.

4.23. Расчет прямоугольных сечений, нормальных к продольной оси элемента, при £ 0,9 xRд должен производиться по формуле

М £ Rпрдbxд(h0 - 0,5хд) + Rа.сдF¢a(h0 - a¢),                               (19)

при этом высота сжатой зоны хд определяется из формулы

RадFa - Rа.сдF¢a = Rпрдbxд.                                               (20)

РАСЧЕТ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ

4.24. При расчете элементов на действие поперечной силы от эквивалентных статических нагрузок должны соблюдаться условия:

а) при расчете по предельному состоянию Iа

Q £ 0,45Rпрдbh0;                                                        (21)

б) при расчете по предельному состоянию Iб

Q £ 0,35 Rпрдbh0.                                                       (22)

В формулах (21) и (22) значение для бетонов марок выше М400 принимается как для бетона марки М400. При расчете сечений с переменной шириной по высоте принимается наименьшее значение ширины.

4.25. Расчет изгибаемых элементов на действие поперечных сил допускается не производить, если соблюдается условие

Q £ 0,6Rрдbh0.                                                         (23)

Значения правой части формулы (23) увеличиваются на 25% для сплошных плоских плит. При соблюдении условия (23) в сплошных плоских плитах поперечная арматура ставится конструктивно.

4.26. Расчет элементов с поперечной арматурой должен производиться по формуле

Q = SRа.хдFх + SRа.хдF0 sina + Qб.                                         (24)

где Q -   поперечная сила, действующая в наклонном сечении, т.е. равнодействующая всех поперечных сил от внешней нагрузки, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;

SRа.хдFх +

+SRа.хдF0 sina -   сумма поперечных усилий, воспринимаемых соответственно хомутами и отогнутыми стержнями. пересекающими наклонное сечение;

a -    угол наклона отогнутых стержней к продольной оси элемента в наклонном сечении;

Qб -   поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклонном сечении.

Величина Qб для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов определяется по формуле

,                                               (25)

где С - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента;

b, h0 - принимаются в пределах наклонного сечения.

4.27. Для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов постоянной высоты, армированных хомутами, длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента, отвечающая минимуму его несущей способности по поперечной силе (при отсутствии внешней нагрузки в пределах наклонного сечения), С0 определяется по формуле

,                                                   (26)

а величина поперечной силы Qх.б, воспринимаемой хомутами и бетоном в наклонном сечении с длиной проекции С0, - по формуле

.                                            (27)

где qх - усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах наклонного сечения, определяемое по формуле

,                                                  (28)

и - расстояние между хомутами, см.

4.28. Применение изгибаемых элементов без поперечной арматуры в конструкциях убежищ не допускается.

В противорадиационных укрытиях элементы без поперечной арматуры следует рассчитывать согласно требованиям главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, с учетом дополнительных нагрузок.

РАСЧЕТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ

4.29. Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться по формуле

Р £ Rрдbсрh0,                                                       (29)

где Р - продавливающая сила;

bср -   среднее арифметическое значение величин периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании, в пределах рабочей высоты сечения h0;

Rрд - расчетною динамическое сопротивление бетона растяжению.

При определении величин bср и Р предполагается, что продавливанием происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые стороны наклонены под углом 45° к горизонтали.

При продавливании по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней больше 45° правая часть формулы (29) умножается на величину h0/с, но не более 2,5 (где с - длина горизонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания).

4.30. При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет должен производиться из условий:

P £ Rа.хдFх.п;                                                                (30)

Р £ 1,4 Rрдbсрh0,                                                             (31)

где Fх.п -   суммарная площадь сечения поперечной арматуры, пересекающей боковые поверхности пирамиды продавливания;

Rа.хд - расчетное динамическое сопротивление поперечной арматуры.

Указанные требования распространяются на плиты толщиной не менее 20 см, а также на ленточные и столбчатые фундаменты, в пазы которых заделываются сборные стеновые панели и колонны.

При этом расчет на продавливание следует вести исходя из возможности продавливания железобетона, расположенного ниже дна стаканного или паза ленточного фундаментов.

Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных элементах в зоне продавливания, должна иметь достаточную анкеровку по концам. Кроме того, должна быть обеспечена передача поперечного усилия с продольной арматуры на хомуты. Ширина зоны постановки хомутов должна быть не менее 1,5 высоты сечения.

РАСЧЕТ НА СКАЛЫВАНИЕ

4.31*. Неразрезные сборно-монолитные изгибаемые конструкции над промежуточными опорами должны быть проверены расчетом на скалывающие напряжения, возникающие на поверхности контакта материалов, по формуле

.                                                          (32)

Предельное значение этих напряжении находится из выражения

tпр = 0,25RпрдКпов,                                                   (33)

где Q - поперечная сила в рассматриваемом сечении элемента;

Кпов - коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности сборного элемента и принимаемый согласно табл. 24.

Таблица 24

Характеристика шероховатости поверхности бетона

Значение коэффициента Кпов

1. Гладкая (заглаженная) поверхность

0,45

2. Поверхность с естественной шероховатостью

0,60

3. Поверхность с наличием местных углублений (1,5х1,5х1,0 см) с шагом 10х10 см

0,65

4. Поверхность со втопленной щебенкой размером 20-40 мм через 50-70 мм в свежеуложенный и уплотненный бетон

0,80

5. Поверхность свежеуложенного бетона сборного элемента, обработанная 15% -ным раствором сульфитно-спиртовой барды с последующим удалением несхватившегося слоя бетона пескоструйным аппаратом

1,0

Если t > tпр, то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры из сборного элемента в слой монолитного бетона нормально к поверхности и в количестве, определяемом расчетом на поперечную силу.

5*. РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ, ОСНОВАНИЙ И СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ

5.1. В каменных и армокаменных конструкциях следует применять материалы с проектными марками по прочности на сжатие не ниже: кирпич - 100, бутовый камень - 150, раствор для кладки - 50.

5.2. Расчетные динамические сопротивления кладки из каменных материалов в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку = 1,2.

5.3. Расчетные динамические сопротивления для листового и профильного проката в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию стальных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку = 1,4 и коэффициент условий работы m = 1,1.

При расчете сварных соединений стальных конструкций коэффициент динамического упрочнения Ку.св следует принимать равным 1.

5.4. Расчетные динамические сопротивления для дерева, применяемого в конструкциях, следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию деревянных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку = 1,4.

5.5*. Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций следует производить по предельным состояниям первой группы в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций.

Расчет стен из каменных материалов при е0 £ 0,7у, производится без проверки растянутой зоны на раскрытие трещин. При этом наибольшая величина эксцентриситета е0 при расчете по несущей способности должна удовлетворять условиям при расчете:

по предельному состоянию Iа - е0 £ 0,95у;

по предельному состоянию Iб - е0 £ 0,8у,

где у - расстояние от центра тяжести сечения элемента до края сечения в сторону эксцентриситета.

При обеспечении совместной работы каменной кладки и железобетона расчет конструкций следует производить по методике, изложенной в прил. 12*.

РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ

5.6*. Расчет оснований убежищ должен производиться в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.

Расчет оснований убежищ, сложенных скальными грунтами, а также водонасыщенными глинистыми и заторфованными грунтами, производится по несущей способности на основное и особое сочетания нагрузок. При этом расчетные сопротивления оснований из скальных грунтов следует принимать равными временным сопротивлениям образцов скального грунта на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку = 1,3.

Расчет оснований, сложенных нескальными грунтами, производится по деформации на основное сочетание нагрузок. При этом отношение площади фундаментов в плане под стенами и колоннами к площади покрытия (площади сбора нагрузки) следует принимать не менее: для убежищ II класса - 0,15, III класса - 0,1 и IV класса - 0,05.

Расчет конструкции фундамента на прочность должен производиться на особое сочетание нагрузок, при этом эквивалентную статическую нагрузку следует принимать по п. 3.22 настоящих норм.

5.7* Требования к проектированию защитных сооружений, возводимых в районах распространения вечномерзлых грунтов, определяются, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, выбором принципа использования мерзлых грунтов в качестве основания, расчетной температурой грунтов и их температурным режимом в процессе строительства и эксплуатации сооружений. Требования в отношении встроенных сооружений и самого здания должны быть едиными.

Отдельно стоящие заглубленные сооружения могут проектироваться с выбором принципа использования вечномерзлых грунтов в качестве основания независимо от принципа, принятого дня окружающих зданий, если эти сооружения располагаются на расстоянии, исключающем взаимное тепловое влияние. При этом следует учитывать использование вечномерзлых грунтов в качестве основания:

принцип I - грунты основания сохраняются в мерзлом состоянии в течение всего периода строительства и эксплуатации здания или сооружения;

принцип II - допускается оттаивание грунтов основания.

5.8. В качестве фундаментов отдельно стоящих сооружений следует использовать плитные, ленточные, столбчатые или свайные фундаменты. При принципе I использования вечномерзлых грунтов в качестве основания в них должны быть предусмотрены трубы или каналы с подачей хладоносителя при помощи естественного или механического побуждения для поддержания расчетной температуры вечномерзлых грунтов в основании сооружения.

Выбор типа охлаждающих устройств определяется особенностями местных условий (температура воздуха, количество ветреных дней и направление ветра) и теплотехническим расчетом.

5.9. При проектировании следует учитывать, что вентиляционные трубы, короба или каналы должны быть доступны для периодического осмотра и очистки от льда, а также должен быть обеспечен отвод воды из труб и сборного коллектора.

Поверхность сооружения, соприкасающаяся с грунтом в пределах сезонного промерзания-оттаивания, должна покрываться обмазками или пленками, снижающими силы морозного выпучивания.

5.10. Расчетные динамические сопротивления вечномерзлых грунтов следует принимать равными нормативным сопротивлениям, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, умноженным на коэффициент условий работы m = 1,2 и коэффициент динамического упрочнения Ку, равный:

6 - для грунтов в твердомерзлом состоянии;

4 - для грунтов в пластично-мерзлом состоянии.

РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

5.11. Расчет свайных фундаментов должен производиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.

Несущую способность свай следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:

грунта основания сваи;

материала сваи, определяемому в соответствии с нормами проектирования бетонных и железобетонных конструкций.

5.12. Несущая способность Рсв, тс, висячих свай по условию сопротивления грунта основания определяется по формуле

,                                  (34)

где Рст - несущая способность одной сваи, то, при воздействии статической нагрузки, определяемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор;

DР1 - давление во фронте ударной волны, тс/м2 (DР1 =10 DР; DР - давление, кгс/см2, принимаемое согласно прил 1*);

Кb, Кv, Кz - коэффициенты, учитывающие несовпадение по времени максимума давления в ударной волне, скорости и перемещения свайного фундамента, принимаемые: Кv = 1 м/с; Кz = 0,015 м; Кb = 0,7 для фундаментов под наружными стенками и Кb = 0,44 для внутренних стен (колонн);

п - количество разнородных слоев грунта;

vi -  коэффициент Пуассона для 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

Пi - периметр поперечного сечения сваи в середине 1-го слоя грунта, м;

Нгр -  толщина 1-го слоя грунта, м, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;

ji - угол внутреннего трения 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

ví -  коэффициент Пуассона для слоя грунта под острием сваи, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

а, а - скорости распространения упруго-пластических волн в слое грунта у подошвы ростверка и у острия сваи, м/с, принимаемые по табл. 25;

rв, rн - параметр грунта под ростверком и под острием сваи, тс×с24 принимаемый по табл. 25;

Fр -   площадь подошвы ростверка, определяемая методом подбора, приходящаяся на одну сваю, м2, за вычетом площади F0;

F0 -    площадь опирания, м2, на грунт сваи, принимаемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.

5.13. При определении несущей способности висячих свай с уширением у острия, погруженных без заполнения пазух выше уширения или с неуплотненной засыпкой, суммирование по слоям при вычислении первого слагаемого в формуле (34) следует распространять только на слои грунта, лежащие в пределах цилиндрической (призматической) части уширения сваи.

Таблица 25

Характеристика грунтов в соответствии с главой СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений

Параметр грунта тс.с24

Скорость распространения упругопластических волн а1, м/с

1. Насыпной грунт, уплотненный со степенью влажности G £0,5

0,16

150

2. Песок крупный и средней крупности при степени влажности G £ 0,8

0,17

250

3. Суглинок тугопластичный и плотнопластичный

0,17

300

4. Глина твердая и полутвердая

0,2

500

5. Лесс, лессовидный суглинок при показателя просадочности П= 0,17

0,15

200

6. Грунт при относительном содержании растительных остатков q > 0,6 (торф)

0,1

100

7. Илы супесчаные глинистые

0,15-0,19

500

8. Водонасыщенный грунт (ниже уровня грунтовых вод) при степени влажности:

 

 

G >0,9

0,2

1500

G £0,8

0,19

450

Примечание. Для промежуточных значений характеристик r и q, приведенных в таблице, допускается применить интерполяцию.

5.14. Несущая способность свай-стоек Рст, тс, по условию сопротивления грунта основания (сваи) определяется в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор с учетом динамического упрочнения основания согласно пп. 5.6 и 5.10 настоящих норм.

5.15. Количество свай и свай-оболочек Nсв в фундаменте убежища определяется по формуле

,                                                 (35)

где Рс - постоянная нагрузка, тс, передаваемая на рассчитываемую часть фундамента от вышележащих конструкций и принимаемая согласно прил. 1*;

Fп - площадь покрытия, м2, с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитываемую часть фундамента;

Кд - коэффициент динамичности, принимаемый по условию сопротивления:

а) грунта оснований свай Кд = 1;

б) материала сваи для висячих свай Кд = 1 и для свай-стоек Кд = 1,8;

DР1 - то же, что и в формуле (34);

Рсв - несущая способность сваи, тс.

6*. РАСЧЕТ ПРОТИВОРАДИАЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ

6.1*. Ограждающие конструкции убежищ должны обеспечивать ослабление радиационного воздействия до допустимого уровня.

Степень ослабления радиационного воздействия выступающими над поверхностью земли стенами и покрытиями убежищ следует определять по формуле

,                                                   (36)

где А - требуемая степень ослабления, принимаемая согласно прил. 1;

Кgi -   коэффициент ослабления дозы гамма-излучения преградой из i слоев материала, равный произведению значений Кg для каждого слоя, принимаемых по табл. 26*;

Кni -  коэффициент ослабления дозы нейтронов преградой из i слоев материала, равный произведению значений Кn для каждого слоя, принимаемых по табл. 26*;

Кр - коэффициент условий расположения убежищ, принимаемый по формуле

,                                                       (36а)

где Кзас -  коэффициент, учитывающий снижение дозы проникающей радиации в застройке и принимаемый по табл. 27*;

Кзд -     коэффициент, учитывающий ослабление радиации в жилых и производственных зданиях при расположении в них убежищ и принимаемый по табл. 27а*.

6.2*. Для материалов, близких по химическому составу к приведенным в табл. 26*, но отличающихся плотностью, коэффициенты Кg и Кп следует определять для толщины приведенного слоя Хпрr, рассчитываемого из выражения

,                                                   (36а)

где r - плотность вещества с известными значениями Кп и Кg;

Х - толщина слоя вещества с плотностью rх, для которого определяется приведенная толщина Хпрr.

Таблица 26*

Толщина слоя материала см

Коэффициент ослабления дозы гамма-излучения и нейтронов проникающей радиации толщей материала

бетон
r =2,4 г/см3, влажность 10%

кирпич
r=1,84г/см3, влажность 5%

грунт
r=1,95г/см3, влажность 19%

дерево
r=0,7г/cм3, влажность 30%

полиэтилен
r= 0,94 г/см3

сталь
r = 7,8 г/см3

Кп

Кg

Кп

Кg

Кп

Кg

Кп

Кg

Кп

Кg

Кп

Кg

10

6,2

2,0

3,7

1,7

6,5

1,7

12

1,0

22

1,0

4,7

17

15

12

3,5

5,5

2,5

13

2,5

30

1,2

53

1,3

6,5

56

20

23

5,3

8,2

3,7

26

3,8

59

1,3

130

1,7

8,8

150

25

43

8,3

12

5,2

51

5,7

120

1,5

240

2,0

11

280

30

74

13

17

7,2

100

8,2

200

1,8

460

2,5

14

430

35

130

20

24

10

170

12

340

2,2

860

3,0

17

640

40

230

30

34

14

280

17

550

2,5

1600

3,8

21

900

45

390

44

47

18

470

25

910

3,0

3100

4,5

26

1200

50

680

66

66

24

780

35

1500

3,5

5800

5,5

33

1700

55

1200

96

92

32

1300

48

2500

4,2

11000

6,7

-

-

60

2100

140

130

41

2200

68

4100

4,8

20000

8,2

-

-

65

3600

200

180

62

3600

95

6700

5,7

38000

10

-

-

70

6300

280

250

66

6000

130

11000

6,7

72000

12

-

-

75

11000

390

350

83

10000

180

18000

7,7

14×104

15

-

-

80

18000

560

490

100

17000

240

30000

9,0

26×104

18

-

-

85

31000

780

680

120

28000

320

50000

10,0

48×104

21

-

-

90

53000

1100

960

160

48000

430

82000

12

91×104

25

-

-

95

91000

1500

1400

200

77000

580

14×104

14

1,7×106

30

-

-

100

15×104

2200

1900

260

12×104

770

22×104

16

3,2×106

35

-

-

105

26×104

3000

2700

330

20×104

1000

37×104

19

6,1×106

42

-

-

110

45×104

4300

3800

420

32×104

1300

61×104

21

1,1×107

50

-

-

115

76×104

6000

5400

540

51×104

1800

1,0×106

25

2,2×107

59

-

-

120

1,3×106

8400

7700

690

83×104

2300

1,7×106

28

4,1×107

69

-

-

125

2.2×106

12000

11000

890

1,3×106

3100

2,7×106

32

7,6×107

82

-

-

130

3,8×106

17000

15000

1100

2,1×106

4100

4,5×106

37

1,4×108

97

-

-

135

6,4×106

23000

22000

1400

3,4×106

5400

7,4×106

42

2,7×108

110

-

-

140

11×106

32000

31000

1800

6,4×106

7100

1,2×107

48

5,1×108

130

-

-

145

19×106

45000

44000

2300

8,7×106

9400

2,0×107

54

9,6×108

160

-

-

150

32×106

64000

62000

3000

14×106

12000

3,3×107

62

1,8×109

180

-

-